{"id":2787,"date":"2026-01-26T09:00:00","date_gmt":"2026-01-26T09:00:00","guid":{"rendered":"https:\/\/sinobreaker.com\/?p=2787"},"modified":"2026-01-26T09:00:00","modified_gmt":"2026-01-26T09:00:00","slug":"pv-surge-protection-system-design-lightning-risk","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/pv-surge-protection-system-design-lightning-risk\/","title":{"rendered":"Dise\u00f1o de sistemas de protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas: Evaluaci\u00f3n del riesgo de rayos 2025"},"content":{"rendered":"

Introducci\u00f3n<\/h2>\n

El dise\u00f1o de sistemas de protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas es una disciplina de ingenier\u00eda cr\u00edtica que combina la f\u00edsica del rayo, la metodolog\u00eda de evaluaci\u00f3n de riesgos y la selecci\u00f3n coordinada de dispositivos para proteger las instalaciones fotovoltaicas de las sobretensiones transitorias. A medida que las instalaciones solares crecen y alcanzan tensiones m\u00e1s elevadas, el dise\u00f1o sistem\u00e1tico de la protecci\u00f3n resulta esencial para garantizar la longevidad de los equipos y evitar fallos catastr\u00f3ficos.<\/p>\n

Moderno Sistemas de protecci\u00f3n SPD de CC<\/a> requieren un enfoque multicapa que integre dispositivos de protecci\u00f3n contra sobretensiones de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 en configuraciones coordinadas. El proceso de dise\u00f1o implica una evaluaci\u00f3n cuantitativa del riesgo de rayos seg\u00fan la norma IEC 62305-2, la colocaci\u00f3n estrat\u00e9gica de los SPD en funci\u00f3n de la topolog\u00eda del sistema y una arquitectura de puesta a tierra adecuada para garantizar una disipaci\u00f3n eficaz de la energ\u00eda.<\/p>\n

Esta gu\u00eda t\u00e9cnica presenta una metodolog\u00eda completa para el dise\u00f1o de sistemas de protecci\u00f3n fotovoltaica contra sobretensiones, que incluye c\u00e1lculos de evaluaci\u00f3n del riesgo de rayos, principios de coordinaci\u00f3n de la energ\u00eda y estrategias de implementaci\u00f3n para arquitecturas de inversores de string e inversores centrales. Aprender\u00e1 a calcular los eventos de sobretensi\u00f3n esperados, seleccionar los niveles de protecci\u00f3n adecuados y dise\u00f1ar sistemas a prueba de fallos que mantengan la integridad de la protecci\u00f3n durante todo el ciclo de vida de la instalaci\u00f3n.<\/p>\n

\n

\ud83d\udca1 Fundaci\u00f3n de Ingenier\u00eda<\/strong>: Una protecci\u00f3n eficaz contra las sobretensiones en la energ\u00eda fotovoltaica requiere comprender que la protecci\u00f3n contra el rayo es un reto a nivel de sistema, y no simplemente la instalaci\u00f3n de unidades SPD individuales: la coordinaci\u00f3n entre las capas de protecci\u00f3n determina la supervivencia global del sistema.<\/p>\n<\/blockquote>\n

IEC 62305-2 Marco de evaluaci\u00f3n del riesgo de rayo<\/h2>\n

La norma IEC 62305-2 proporciona un marco cuantitativo para calcular la probabilidad anual de que se produzcan da\u00f1os relacionados con el rayo en las instalaciones fotovoltaicas. Esta evaluaci\u00f3n del riesgo determina la justificaci\u00f3n econ\u00f3mica de los sistemas de protecci\u00f3n contra el rayo y orienta la selecci\u00f3n de los SPD.<\/p>\n

Metodolog\u00eda de c\u00e1lculo del riesgo<\/h3>\n<\/p>\n

El riesgo total R<\/strong> es igual a la suma de los componentes de riesgo: R = R_A + R_B + R_C + R_M<\/strong>, donde R_A se refiere a la p\u00e9rdida de vidas humanas, R_B a la p\u00e9rdida de servicios y R_M a la p\u00e9rdida econ\u00f3mica. Cada componente se calcula a partir de: R = N \u00d7 P \u00d7 L<\/strong>, donde N son los sucesos peligrosos anuales, P es la probabilidad de da\u00f1o y L es la p\u00e9rdida consecuente.<\/p>\n

El n\u00famero previsto de huelgas directas N_D<\/strong> a una instalaci\u00f3n fotovoltaica depende de su superficie de captaci\u00f3n equivalente A_D<\/strong>: N_D = N_g \u00d7 A_D \u00d7 C_D \u00d7 10^-6<\/strong> al a\u00f1o. N_g representa la densidad de destellos en el suelo a partir de mapas isocer\u00e1unicos regionales, A_D es el \u00e1rea de recogida en m\u00b2 y C_D es el coeficiente de localizaci\u00f3n (0,25-2,0 en funci\u00f3n del entorno).<\/p>\n

C\u00e1lculo de la superficie de recogida<\/h3>\n<\/p>\n

Para un campo fotovoltaico rectangular: A_D = L \u00d7 W + 2 \u00d7 H \u00d7 (L + W) + \u03c0 \u00d7 H\u00b2<\/strong>, donde L y W son las dimensiones del conjunto y H es la altura sobre el suelo. Un conjunto de 100 \u00d7 50 m a 2 m de altura tiene A_D = 5.613 m\u00b2. Con N_g = 4 impactos\/km\u00b2\/a\u00f1o: N_D = 0,022 impactos\/a\u00f1o (un impacto cada 45 a\u00f1os).<\/p>\n

Los choques casi fortuitos crean sobretensiones inducidas. El n\u00famero anual N_M<\/strong> normalmente supera los impactos directos en 10-100\u00d7. Para un radio de 500 metros: A_M = \u03c0 \u00d7 500\u00b2 = 785.000 m\u00b2<\/strong>, prediciendo N_M = 3,14 impactos cercanos al a\u00f1o que requieren protecci\u00f3n SPD.<\/p>\n

Justificaci\u00f3n econ\u00f3mica<\/h3>\n<\/p>\n

Si R calculado > R_T (umbral de riesgo tolerable de 10^-3 para p\u00e9rdidas econ\u00f3micas), las medidas de protecci\u00f3n contra rayos est\u00e1n econ\u00f3micamente justificadas. Instale una protecci\u00f3n coordinada contra sobretensiones fotovoltaicas si: N_g \u00d7 (A_D + A_M) \u00d7 P \u00d7 L > R_T<\/strong>. Este enfoque cuantitativo sustituye las decisiones subjetivas de protecci\u00f3n por una ingenier\u00eda basada en el riesgo.<\/p>\n

\n

\ud83c\udfaf Consejo profesional<\/strong>: Documente sus c\u00e1lculos de evaluaci\u00f3n de riesgos IEC 62305-2 para reclamaciones de seguros y validaci\u00f3n de garant\u00edas: la justificaci\u00f3n cuantitativa demuestra que los sistemas de protecci\u00f3n se especificaron correctamente para las condiciones del emplazamiento.<\/p>\n<\/blockquote>\n

Arquitectura de protecci\u00f3n multicapa<\/h2>\n

Una protecci\u00f3n eficaz contra sobretensiones fotovoltaicas implementa una estrategia de defensa coordinada de tres capas, en la que cada capa proporciona caracter\u00edsticas de protecci\u00f3n espec\u00edficas optimizadas para diferentes niveles de energ\u00eda de sobretensi\u00f3n y ubicaciones del sistema.<\/p>\n

Tipo 1 SPD: Descargadores de corriente de rayo primarios<\/h3>\n<\/p>\n

Los SPD de tipo 1 se instalan en la interfaz el\u00e9ctrica principal donde los conductores externos del sistema de protecci\u00f3n contra rayos se conectan al cableado interno del sistema FV. Estos dispositivos deben soportar corrientes de rayo directas con caracter\u00edsticas de forma de onda de 10\/350 \u03bcs. Las especificaciones t\u00e9cnicas incluyen una corriente de impulso (I_imp) de 12,5-25 kA, una capacidad de descarga de 100 kA (8\/20 \u03bcs) y un nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n (Up) \u22644,0 kV para sistemas de 1000 V CC.<\/p>\n

Los dispositivos de tipo 1 suelen utilizar la tecnolog\u00eda de v\u00eda de chispas, que proporciona una alta capacidad de corriente de choque pero tiempos de respuesta m\u00e1s lentos en comparaci\u00f3n con los varistores de \u00f3xido met\u00e1lico. La instalaci\u00f3n requiere una conexi\u00f3n donde los conductores de bajada LPS entran en la estructura.<\/p>\n

SPD de tipo 2: Protecci\u00f3n de equipos<\/h3>\n<\/p>\n

Los SPD de tipo 2 proporcionan la capa de protecci\u00f3n primaria en la mayor\u00eda de las instalaciones fotovoltaicas, instaladas en Disyuntor de CC<\/a> paneles y salidas de cajas combinadoras. Estos dispositivos protegen contra sobretensiones inducidas por rayos cercanos con capacidad de descarga de 20-40 kA (8\/20 \u03bcs), nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n \u22642,5 kV y tiempo de respuesta <25 ns.<\/p>\n

Los SPD de Tipo 2 emplean la tecnolog\u00eda MOV, que ofrece una respuesta r\u00e1pida y niveles de protecci\u00f3n de baja tensi\u00f3n. La coordinaci\u00f3n de energ\u00eda requiere una distancia de separaci\u00f3n adecuada (m\u00ednimo 10 m o inductancia de 30 \u03bcH) entre los dispositivos de Tipo 2 y los de Tipo 3 situados aguas abajo.<\/p>\n

Tipo 3 SPD: Protecci\u00f3n fina<\/h3>\n<\/p>\n

Los SPD de tipo 3 se instalan en entradas de equipos electr\u00f3nicos sensibles con capacidad de descarga de 5 kA como m\u00e1ximo, nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n \u22641,5 kV y tiempo de respuesta <10 ns. Estos dispositivos gestionan la energ\u00eda de sobretensi\u00f3n residual que pasa a trav\u00e9s de la protecci\u00f3n de tipo 2 mediante diodos de supresi\u00f3n o MOV de acci\u00f3n r\u00e1pida optimizados para una tensi\u00f3n de bloqueo baja.<\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Par\u00e1metro<\/th>\nDOCUP de tipo 1<\/th>\nDOCUP de tipo 2<\/th>\nDOCUP de tipo 3<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Funci\u00f3n principal<\/strong><\/td>\nCorriente directa del rayo<\/td>\nProtecci\u00f3n contra sobretensiones inducidas<\/td>\nProtecci\u00f3n fina<\/td>\n<\/tr>\n
Capacidad de descarga<\/strong><\/td>\n100 kA (8\/20 \u03bcs)<\/td>\n20-40 kA (8\/20 \u03bcs)<\/td>\n5 kA (8\/20 \u03bcs)<\/td>\n<\/tr>\n
Nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n<\/strong><\/td>\n\u22644,0 kV<\/td>\n\u22642,5 kV<\/td>\n\u22641,5 kV<\/td>\n<\/tr>\n
Tiempo de respuesta<\/strong><\/td>\n<100 ns<\/td>\n<25 ns<\/td>\n<10 ns<\/td>\n<\/tr>\n
Lugar de instalaci\u00f3n<\/strong><\/td>\nPunto de entrada LPS<\/td>\nInversor\/combinador<\/td>\nElectr\u00f3nica sensible<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

Principios de coordinaci\u00f3n energ\u00e9tica<\/h3>\n

Una coordinaci\u00f3n adecuada se basa en la selectividad de la tensi\u00f3n (cada SPD aguas arriba debe tener una tensi\u00f3n de protecci\u00f3n superior a la de los dispositivos aguas abajo), la impedancia en serie (un m\u00ednimo de 10 m de cable entre capas) y el reparto de energ\u00eda a trav\u00e9s de unidades SPD en paralelo. Compru\u00e9belo: E_Tipo2 < E_Tipo3_max<\/strong> para evitar la sobrecarga de los dispositivos aguas abajo.<\/p>\n

\"Dise\u00f1o<\/figure>\n

Estrategia de colocaci\u00f3n del DOCUP por tipo de sistema<\/h2>\n

Protecci\u00f3n de inversores string<\/h3>\n

Los sistemas de inversores en cadena requieren una protecci\u00f3n SPD de tipo 2 en cada entrada de CC del inversor, con una capacidad de descarga de 20-40 kA en funci\u00f3n de la densidad de rayos regional. La protecci\u00f3n a nivel de cadena en los combinadores a\u00f1ade costes, pero intercepta las sobretensiones antes de que se propaguen a trav\u00e9s de los largos cables de alimentaci\u00f3n de CC.<\/p>\n

Los SPD del lado de CA en las salidas del inversor protegen contra transitorios originados por la red el\u00e9ctrica con una descarga m\u00ednima de 20 kA por modo. El nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n del SPD debe activarse antes que el circuito de palanca del inversor: Up_SPD < 0,9 \u00d7 V_crowbar<\/strong>.<\/p>\n

Protecci\u00f3n central del inversor<\/h3>\n<\/p>\n

Los inversores centrales requieren una protecci\u00f3n mejorada con SPD h\u00edbridos de tipo 1+2 en el combinador de CC con una capacidad de descarga nominal de 60-80 kA. Los m\u00f3dulos SPD en paralelo crean redundancia N+1 y distribuyen la corriente de descarga. La supervisi\u00f3n remota mediante contactos de estado permite la integraci\u00f3n SCADA para grandes instalaciones.<\/p>\n

La coordinaci\u00f3n del nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n garantiza: Up_Type1 > Up_Type2 > Up_equipment_rated<\/strong> con pasos de 15-20%. Para sistemas de 1500 V: Tipo 1 Up \u22645,0 kV, Tipo 2 Up \u22643,5 kV, equipo soporta 1.800V m\u00ednimo.<\/p>\n

\n

\u26a0\ufe0f Advertencia<\/strong>: Los SPD de inversor central sin monitorizaci\u00f3n remota hacen que los equipos caros sean vulnerables a fallos no detectados: realice pruebas trimestrales o instale una monitorizaci\u00f3n del estado para sistemas de m\u00e1s de 100 kW.<\/p>\n<\/blockquote>\n

\"Sistema<\/figure>\n

Dise\u00f1o del sistema de puesta a tierra<\/h2>\n

Puesta a tierra del bastidor del conjunto<\/h3>\n

Las estructuras de montaje de conjuntos fotovoltaicos requieren redes de puesta a tierra espec\u00edficas con varillas de tierra hincadas a 2,4 m (8 pies) de profundidad, con una separaci\u00f3n m\u00ednima de 16 pies (16 pies) e interconectadas mediante conductores de cobre desnudo 4\/0 AWG. Resistencia de tierra objetivo: <5 \u03a9 medido desde la secci\u00f3n m\u00e1s alejada del array.<\/p>\n

Todas las picas de tierra deben estar interconectadas en forma de malla o anillo, creando m\u00faltiples caminos paralelos para la disipaci\u00f3n de sobretensiones. Las tomas de tierra radiales concentran la energ\u00eda de la sobretensi\u00f3n y provocan un aumento excesivo de la tensi\u00f3n.<\/p>\n

Conexi\u00f3n a tierra SPD<\/h3>\n<\/p>\n

Los cables de tierra del SPD deben minimizar la inductancia, ya que la corriente de sobretensi\u00f3n a trav\u00e9s de la inductancia del cable crea una ca\u00edda de tensi\u00f3n: V = L \u00d7 (di\/dt)<\/strong>. Incluso una inductancia de 1 \u03bcH produce 10 kV con velocidades de aumento de corriente de 10 kA\/\u03bcs.<\/p>\n

Las mejores pr\u00e1cticas incluyen: longitud total m\u00ednima de 30 cm (12 pulgadas), 10 AWG m\u00ednimo (6 AWG para Tipo 1), tendido recto sin bucles, montaje directo en barra colectora siempre que sea posible. Mida la resistencia de la conexi\u00f3n a tierra de cada terminal del SPD a la referencia principal: los valores no deben superar 0,1 \u03a9.<\/p>\n

Zonas de conexi\u00f3n equipotencial<\/h3>\n<\/p>\n

Los grandes conjuntos distribuidos requieren zonas de conexi\u00f3n equipotencial de 30-50 m de dimensi\u00f3n m\u00e1xima. Cada zona incluye un bus de tierra de cobre pesado (secci\u00f3n transversal m\u00ednima de 100 mm\u00b2) con conductores de uni\u00f3n de 10 AWG entre zonas. Esta configuraci\u00f3n iguala el potencial entre las zonas en caso de sobretensi\u00f3n.<\/p>\n

Prevenci\u00f3n del bucle de tierra<\/h3>\n<\/p>\n

Implemente una topolog\u00eda de puesta a tierra de punto \u00fanico o en estrella en la que todos los SPD y equipos se conecten al bus de tierra central. Para matrices distribuidas, utilice conductores de tierra dedicados que no se interconecten en puntos intermedios. Verifique Resistencia <0,1 \u03a9 entre los puntos de tierra de CA y CC.<\/p>\n

\"Dise\u00f1o<\/figure>\n

Metodolog\u00eda de selecci\u00f3n del DOCUP<\/h2>\n

Tensi\u00f3n de funcionamiento continuo<\/h3>\n

La U_c del SPD debe superar la tensi\u00f3n m\u00e1xima en estado estacionario en todas las condiciones. Para los SPD del lado de CC: U_c \u2265 1,4 \u00d7 V_oc_max<\/strong>, donde V_oc_max incluye la reducci\u00f3n por temperatura: V_oc_max = V_oc_STC \u00d7 (1 + \u03b1_V \u00d7 \u0394T)<\/strong>.<\/p>\n

Ejemplo para un sistema de 1000V: Cadena V_oc = 750V a 25\u00b0C, coeficiente de temperatura \u03b1_V = -0,3%\/\u00b0C, ambiente m\u00ednimo -40\u00b0C. V_oc_max = 750 \u00d7 (1 + (-0,003 \u00d7 -65)) = 896V. U_c requerida: 1,4 \u00d7 896 = 1.254V, seleccionar SPD con U_c nominal = 1.300V CC m\u00ednimo.<\/p>\n

Capacidad de corriente de descarga<\/h3>\n<\/p>\n

Las regiones de alta iluminaci\u00f3n (N_g > 6) requieren SPD de tipo 1 con I_imp \u226525 kA (10\/350 \u03bcs) y SPD de tipo 2 con I_n \u226540 kA (8\/20 \u03bcs). Las regiones moderadas (2 < N_g < 6) pueden utilizar SPD de tipo 2 a I_n \u226520 kA. Las regiones de baja iluminaci\u00f3n (N_g < 2) aceptar I_n = 10-15 kA m\u00ednimo.\n\n\n

Nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n<\/h3>\n<\/p>\n

El nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n del SPD debe permanecer por debajo de la tensi\u00f3n soportada por el equipo con un margen adecuado: U_p < 0,8 \u00d7 V_resistencia<\/strong>. Para soportar inversores de 8 kV, seleccione SPDs con U_p \u22642,5 kV que proporcionen un margen de seguridad de 3\u00d7.<\/p>\n

Verificar la coordinaci\u00f3n: U_p_upstream \u00d7 1,2 < U_p_downstream<\/strong> asegurando una separaci\u00f3n de tensi\u00f3n 20% entre capas.<\/p>\n

Clasificaci\u00f3n medioambiental<\/h3>\n<\/p>\n

Las cajas de los SPD para exteriores requieren un grado de protecci\u00f3n IP65 como m\u00ednimo (NEMA 3R), materiales estabilizados a los rayos UV, una temperatura de funcionamiento de -40\u00b0C a +70\u00b0C y resistencia a la niebla salina para ubicaciones costeras. En elevaciones superiores a 2000 m, aplicar reducci\u00f3n de potencia: Capacidad_efectiva = Capacidad_valorada \u00d7 (2000m \/ Altitud)^0,9<\/strong>.<\/p>\n

\"Sistema<\/figure>\n

Pruebas y puesta en servicio<\/h2>\n

Inspecci\u00f3n previa a la energizaci\u00f3n<\/h3>\n

Verifique la seguridad del montaje del SPD, las terminaciones de los conductores, el tendido del cable de tierra (longitud m\u00ednima, trayectoria recta), la polaridad, el sellado ambiental y el funcionamiento del indicador de estado. Utilice un comprobador de continuidad para confirmar que el SPD no falla en circuito abierto antes de la energizaci\u00f3n.<\/p>\n

Pruebas de resistencia del aislamiento<\/h3>\n<\/p>\n

Mida la resistencia polo a tierra con un meg\u00f3hmetro a una tensi\u00f3n de prueba de 1000 V CC. La lectura debe ser superior a 1 M\u03a9 sin SPD, >100 k\u03a9 con SPD conectado. La ca\u00edda de la resistencia de aislamiento desde la conexi\u00f3n del SPD no debe ser superior a 90%.<\/p>\n

Verificaci\u00f3n de la resistencia de tierra<\/h3>\n<\/p>\n

Utilice un comprobador de ca\u00edda de potencial para medir la resistencia del electrodo de tierra a la tierra remota. Criterios de aceptaci\u00f3n: electrodos individuales <25 \u03a9 per nec 250.53(a)(2), system resistance <5 for optimal protection, inter-zone <1 \u03a9.\n\n\n

Pruebas de coordinaci\u00f3n<\/h3>\n<\/p>\n

Instale sondas de corriente en los cables de tierra del SPD aguas arriba y aguas abajo. Aplique una sobretensi\u00f3n de 50% de la corriente nominal del SPD aguas abajo; verifique que el SPD aguas arriba conduce >80% de la corriente de sobretensi\u00f3n total, confirmando la coordinaci\u00f3n adecuada.<\/p>\n

Errores comunes de dise\u00f1o<\/h2>\n

\u274c Tensi\u00f3n nominal de funcionamiento continuo insuficiente<\/h3>\n<\/p>\n

Problema<\/strong>: La instalaci\u00f3n de SPD con U_c por debajo de la tensi\u00f3n m\u00e1xima del sistema provoca un envejecimiento prematuro o un fallo inmediato durante el tiempo fr\u00edo, cuando V_oc alcanza su valor m\u00e1ximo.<\/p>\n

Escenarios comunes<\/strong>: Selecci\u00f3n de un SPD de 1.000 V para un sistema de 1.000 V sin margen de reducci\u00f3n de temperatura, no consideraci\u00f3n de las tensiones de cadena en serie, uso de SPD de CA en sistemas de CC.<\/p>\n

Correcci\u00f3n<\/strong>: Calcule el V_oc m\u00e1ximo incluyendo el coeficiente de temperatura de -40\u00b0C, seleccione el SPD con U_c \u22651,4 \u00d7 V_oc_max. Para sistemas de 1.000 V, utilice SPD de 1.300-1.500 V como m\u00ednimo.<\/p>\n

\u274c Longitud excesiva del cable de tierra del SPD.<\/h3>\n

Problema<\/strong>: Los cables de tierra largos crean una ca\u00edda de tensi\u00f3n inductiva durante la descarga de sobretensi\u00f3n: V = L \u00d7 (di\/dt). Un cable de tierra de 1 m (1 \u03bcH\/m) \u00d7 10 kA\/\u03bcs = 10 kV de tensi\u00f3n a\u00f1adida, lo que anula la protecci\u00f3n.<\/p>\n

Correcci\u00f3n<\/strong>: Limite los cables de tierra a <30 cm maximum length, route in straight line with no loops, use minimum 6 awg conductors, mount spds directly on ground busbar when possible.\n\n\n

\u274c Falta coordinaci\u00f3n energ\u00e9tica<\/h3>\n

Problema<\/strong>: La instalaci\u00f3n de SPD de tipo 2 y 3 demasiado cerca sin una impedancia en serie adecuada provoca la sobrecarga y destrucci\u00f3n del dispositivo aguas abajo.<\/p>\n

Correcci\u00f3n<\/strong>: Mantenga una longitud de cable m\u00ednima de 10 m (inductancia de 30 \u03bcH) entre las capas del SPD, verifique la coordinaci\u00f3n del nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n con los pasos 15-20%, nunca instale el tipo 3 sin protecci\u00f3n de tipo 2 aguas arriba.<\/p>\n

\u274c Creaci\u00f3n de bucles de masa<\/h3>\n

Problema<\/strong>: La conexi\u00f3n de equipos a varios puntos de tierra con diferentes potenciales crea corrientes circulantes a trav\u00e9s de los componentes electr\u00f3nicos durante las sobretensiones.<\/p>\n

Correcci\u00f3n<\/strong>: Implementar topolog\u00eda de puesta a tierra de punto \u00fanico o en estrella, interconectar todos los electrodos de tierra con conductores 4\/0 AWG, crear zonas de conexi\u00f3n equipotencial para matrices distribuidas, verificar Resistencia <0,1 \u03a9 entre puntos de tierra.\n\n\n\n

\n

\u26a0\ufe0f Cr\u00edtica<\/strong>: Los SPD averiados suelen fallar en circuito abierto sin indicaci\u00f3n visible. Realice pruebas trimestrales o monitorizaci\u00f3n remota para detectar fallos antes de que las sobretensiones destruyan los equipos desprotegidos.<\/p>\n<\/blockquote>\n

Preguntas frecuentes<\/h2>\n

\u00bfCu\u00e1l es la diferencia entre los SPD de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 en los sistemas de protecci\u00f3n FV contra sobretensiones?<\/h3>\n

Los SPD de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 difieren principalmente en la capacidad de manejo de energ\u00eda, el nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n y la ubicaci\u00f3n de instalaci\u00f3n. Los SPD de tipo 1 manejan descargas directas de rayo con corrientes de impulso de hasta 25 kA (10\/350 \u03bcs) y se instalan donde los conductores LPS externos entran en la estructura. Los SPD de tipo 2 protegen contra sobretensiones inducidas con una capacidad de descarga de 20-40 kA (8\/20 \u03bcs) y se instalan en las entradas de los inversores como capa de protecci\u00f3n primaria. Los SPD de tipo 3 proporcionan protecci\u00f3n final para componentes electr\u00f3nicos sensibles con una capacidad de 5 kA, pero con el nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n m\u00e1s bajo (\u22641,5 kV). La coordinaci\u00f3n adecuada entre capas garantiza que los dispositivos aguas arriba gestionen las sobretensiones de alta energ\u00eda, mientras que los dispositivos aguas abajo proporcionan un apriete de tensi\u00f3n m\u00e1s estricto para la protecci\u00f3n de los semiconductores.<\/p>\n

\u00bfC\u00f3mo puedo calcular la tensi\u00f3n nominal de funcionamiento continuo necesaria para los SPD del lado de CC?<\/h3>\n<\/p>\n

Calcule la tensi\u00f3n de funcionamiento continuo del SPD (U_c) determinando en primer lugar la tensi\u00f3n m\u00e1xima de circuito abierto del conjunto en las peores condiciones de fr\u00edo. Utilice la f\u00f3rmula V_oc_max = V_oc_STC \u00d7 (1 + \u03b1_V \u00d7 \u0394T), donde \u03b1_V es el coeficiente de temperatura (t\u00edpicamente -0,3%\/\u00b0C) y \u0394T es la diferencia de temperatura con respecto a STC (t\u00edpicamente -65\u00b0C para -40\u00b0C ambiente m\u00ednimo). La clasificaci\u00f3n SPD m\u00ednima debe ser U_c \u22651,4 \u00d7 V_oc_max. Por ejemplo, una cadena de la serie 18 con m\u00f3dulos de 40 V da V_oc_STC = 720 V. Reducci\u00f3n de temperatura: 720V \u00d7 1,195 = 860V. U_c requerida: 1,4 \u00d7 860V = 1.204V, por lo que se debe seleccionar un SPD de \u22651.300V CC. El factor de seguridad de 1,4\u00d7 tiene en cuenta la sobretensi\u00f3n temporal y el envejecimiento del SPD.<\/p>\n

\u00bfQu\u00e9 capacidad de corriente de descarga necesito para los SPD de tipo 2 en diferentes configuraciones de sistema?<\/h3>\n<\/p>\n

Los sistemas de inversores de cadenas suelen requerir una capacidad de descarga de 20-40 kA (8\/20 \u03bcs) por entrada de inversor en funci\u00f3n de la densidad de rayos regional. En regiones de alta iluminaci\u00f3n (N_g > 6 descargas\/km\u00b2\/a\u00f1o) con combinadores de cadenas que dan servicio a 4-8 cadenas paralelas, especifique 40 kA como m\u00ednimo. Los sistemas de inversores centrales exigen 60-80 kA en el combinador de CC principal debido a la energ\u00eda de sobretensi\u00f3n concentrada de 20-50 cadenas paralelas. Utilice SPD h\u00edbridos de tipo 1+2 que combinen una corriente de impulso de 25 kA (10\/350 \u03bcs) con una descarga de 60-80 kA (8\/20 \u03bcs) para los sistemas centrales. Como alternativa, instale varios SPD de 40 kA en paralelo que proporcionen una capacidad equivalente con redundancia de fallos. Mantenga siempre un margen de seguridad 25% por encima de la energ\u00eda de sobretensi\u00f3n calculada para el peor caso.<\/p>\n

\u00bfC\u00f3mo se evitan los bucles de tierra en los sistemas fotovoltaicos distribuidos?<\/h3>\n<\/p>\n

Evite los bucles de tierra implementando una topolog\u00eda de puesta a tierra de punto \u00fanico en la que todos los SPD y equipos se conecten a un bus de tierra central en la ubicaci\u00f3n del inversor mediante conductores dedicados que no se interconecten en puntos intermedios. Para matrices distribuidas de m\u00e1s de 50 m, cree zonas de conexi\u00f3n equipotencial de 30-50 m de dimensi\u00f3n m\u00e1xima, cada una con un bus de tierra de cobre pesado (100 mm\u00b2 como m\u00ednimo) interconectado mediante m\u00faltiples conductores de conexi\u00f3n paralelos de 10 AWG. Durante las sobretensiones, estas zonas igualan el potencial antes de que las diferencias puedan afectar a los equipos. Aseg\u00farese de que todos los electrodos de tierra est\u00e9n interconectados en configuraci\u00f3n de malla, una los sistemas de tierra de CA y CC en el inversor con un m\u00ednimo de 6 AWG y compruebe que Resistencia <0,1 \u03a9 entre los puntos de tierra de CA y CC. No conecte nunca la toma de tierra del bastidor del equipo a varios puntos a lo largo del mismo.\n\n\n

\u00bfCu\u00e1ndo es necesaria la integraci\u00f3n de un sistema de protecci\u00f3n externa contra el rayo?<\/h3>\n<\/p>\n

El LPS externo se hace necesario cuando la evaluaci\u00f3n de riesgos IEC 62305-2 identifica una probabilidad de impacto directo inaceptable, lo que suele ser necesario para matrices de m\u00e1s de 8-10 m de altura en regiones con N_g > 4 impactos\/km\u00b2\/a\u00f1o. Calcule los impactos directos anuales: N_D = N_g \u00d7 A_D \u00d7 C_D \u00d7 10^-6, donde A_D es el \u00e1rea de captaci\u00f3n de la estructura. Si N_D > 0,05 (se espera que se produzca un impacto m\u00e1s de una vez cada 20 a\u00f1os), el LPS externo resulta econ\u00f3micamente justificado para instalaciones valoradas en m\u00e1s de $500.000. La integraci\u00f3n requiere un dise\u00f1o coordinado con terminaci\u00f3n a\u00e9rea que intercepte los impactos, conductores descendentes que lleven la corriente a tierra y SPD de tipo 1 (I_imp = 25 kA m\u00ednimo) en las interfaces el\u00e9ctricas donde el LPS se une al sistema de puesta a tierra. Sin LPS externo, la protecci\u00f3n depende totalmente de los SPD de tipo 2, adecuados para la mayor\u00eda de los conjuntos montados en tierra de menos de 4 m de altura.<\/p>\n

\u00bfQu\u00e9 pruebas de mantenimiento garantizan la eficacia continua de la protecci\u00f3n del SPD?<\/h3>\n<\/p>\n

Realizaci\u00f3n de una inspecci\u00f3n visual trimestral en la que se verifique que los indicadores de estado muestran el estado operativo, que no hay da\u00f1os visibles en las carcasas o las conexiones, que se verifica el par de apriete de los elementos de montaje, que no hay indicios de sobrecalentamiento y que las juntas est\u00e1n intactas. Las pruebas el\u00e9ctricas anuales incluyen: medici\u00f3n de la corriente de fuga a la tensi\u00f3n nominal (l\u00ednea de base <1 ma, replace if>5 mA o aumento 50%), comprobaci\u00f3n de la resistencia de la conexi\u00f3n a tierra (<0.1 \u03a9 required), verifying insulation resistance between protected conductors (>1 M\u03a9), y la medici\u00f3n de la resistencia de polo a tierra con los SPD conectados (>100 k\u03a9 para la funci\u00f3n de detecci\u00f3n de fallo a tierra). Documente las mediciones para el an\u00e1lisis de tendencias: los aumentos graduales indican que se acerca el final de la vida \u00fatil. Sustituya los SPD inmediatamente despu\u00e9s de que se produzcan descargas de rayos significativas, incluso si se superan las pruebas. Implemente una sustituci\u00f3n m\u00e1xima de 10 a\u00f1os para los SPD de tipo 2, independientemente de los resultados de las pruebas.<\/p>\n

\u00bfC\u00f3mo coordino la protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas con los requisitos de interconexi\u00f3n de la empresa el\u00e9ctrica?<\/h3>\n<\/p>\n

Aseg\u00farese de que los SPD del lado de CA no interfieren con la detecci\u00f3n anti-isla especificando dispositivos basados en MOV con <100 pf capacitance and>Resistencia de 100 k\u03a9 a la tensi\u00f3n nominal, permaneciendo transparente a los m\u00e9todos anti-isla de desplazamiento de frecuencia o medici\u00f3n de impedancia. El nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n del SPD debe coordinarse con los ajustes de disparo por sobretensi\u00f3n del inversor: seleccione Up = 1,5-2,0\u00d7 tensi\u00f3n nominal para bloquear sobretensiones permaneciendo por debajo del punto de disparo del inversor (normalmente 1,35\u00d7 nominal). Para la integraci\u00f3n de la detecci\u00f3n de fallos de tierra, utilice SPD con una resistencia de CC alta (>100 k\u03a9) entre los conductores y tierra, o implemente la detecci\u00f3n basada en TC restando la fuga conocida del SPD de la corriente de tierra total. Verifique que la instalaci\u00f3n del SPD mantiene una resistencia combinada de polo a tierra >100 k\u03a9. Documente las corrientes de fuga de referencia y configure umbrales de disparo por fallo a tierra por encima de esta referencia (normalmente 300-500 mA) manteniendo una sensibilidad de protecci\u00f3n del personal de 30 mA. Solicite la aprobaci\u00f3n previa de la compa\u00f1\u00eda el\u00e9ctrica de las especificaciones del SPD durante la solicitud de interconexi\u00f3n para instalaciones superiores a 1 MW.<\/p>\n

Conclusi\u00f3n<\/h2>\n<\/p>\n

El dise\u00f1o eficaz de sistemas de protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas integra la evaluaci\u00f3n cuantitativa del riesgo de rayos, la colocaci\u00f3n coordinada de SPD multicapa y la arquitectura integral de puesta a tierra para proteger las instalaciones fotovoltaicas de sobretensiones transitorias a lo largo de su vida operativa. El enfoque sistem\u00e1tico presentado garantiza que las estrategias de protecci\u00f3n se ajusten a la exposici\u00f3n a rayos espec\u00edfica del emplazamiento, al tiempo que se mantiene la viabilidad econ\u00f3mica mediante decisiones de dise\u00f1o basadas en el riesgo.<\/p>\n

Principales conclusiones:<\/strong><\/p>\n

1. Evaluaci\u00f3n de riesgos IEC 62305-2<\/strong> proporciona una justificaci\u00f3n cuantitativa de la inversi\u00f3n en protecci\u00f3n calculando las sobretensiones previstas y sus consecuencias econ\u00f3micas.<\/p>\n

2. Protecci\u00f3n multicapa<\/strong> El uso coordinado de SPD de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 crea una defensa en cascada que gestiona tanto los impactos directos de alta energ\u00eda como los transitorios inducidos de bajo nivel.<\/p>\n

3. Dise\u00f1o del sistema de puesta a tierra<\/strong> con zonas de conexi\u00f3n equipotencial y conexiones de baja impedancia garantiza una disipaci\u00f3n eficaz de la energ\u00eda de sobretensi\u00f3n sin crear diferencias de potencial perjudiciales.<\/p>\n

4. Estrategias espec\u00edficas del sistema<\/strong> var\u00edan entre las arquitecturas de inversor central y de cadena, y los sistemas centrales requieren valores SPD mejorados y configuraciones redundantes.<\/p>\n

5. Mantenimiento del ciclo de vida<\/strong> valida la eficacia continua de la protecci\u00f3n mediante inspecciones trimestrales y pruebas el\u00e9ctricas anuales, lo que permite una sustituci\u00f3n proactiva antes de que se produzca un fallo catastr\u00f3fico.<\/p>\n

Recursos relacionados:<\/strong>
\n- Tecnolog\u00eda y gu\u00eda de selecci\u00f3n de DC SPD<\/a>
\n- Sistemas de protecci\u00f3n de cajas combinadoras fotovoltaicas<\/a>
\n- Interruptor-seccionador de CC Integraci\u00f3n<\/a><\/p>\n

\u00bfEst\u00e1 preparado para implantar una protecci\u00f3n integral contra sobretensiones fotovoltaicas en su instalaci\u00f3n?<\/strong> P\u00f3ngase en contacto con el equipo t\u00e9cnico de SYNODE para obtener una evaluaci\u00f3n del riesgo de rayo espec\u00edfica para su proyecto y un dise\u00f1o coordinado del sistema SPD. Proporcionamos c\u00e1lculos detallados seg\u00fan la norma IEC 62305-2, especificamos los dispositivos de protecci\u00f3n adecuados para la topolog\u00eda de su sistema y garantizamos la coordinaci\u00f3n adecuada con los sistemas de protecci\u00f3n contra sobrecorriente y de puesta a tierra existentes para maximizar la protecci\u00f3n de los equipos y mantener la fiabilidad a largo plazo.<\/p>\n

\u00daltima actualizaci\u00f3n:<\/strong> Octubre de 2025
\nAutor:<\/strong> Equipo t\u00e9cnico de SYNODE
\nRevisado por:<\/strong> Departamento de Ingenier\u00eda El\u00e9ctrica<\/p>\n

\n

\ud83d\udcca Informaci\u00f3n SEO (Para referencia del editor)<\/h3>\n

Palabra clave:<\/strong> protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas<\/p>\n

URL Slug:<\/strong> pv-surge-protection-system-design-lightning-risk<\/p>\n

Meta T\u00edtulo:<\/strong> Dise\u00f1o de sistemas de protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas: Gu\u00eda de evaluaci\u00f3n del riesgo de rayos 2025<\/p>\n

Meta Descripci\u00f3n:<\/strong> Gu\u00eda completa de dise\u00f1o de sistemas de protecci\u00f3n contra sobretensiones para instalaciones fotovoltaicas que incluye la evaluaci\u00f3n del riesgo de rayos seg\u00fan la norma IEC 62305, la coordinaci\u00f3n de SPD y las estrategias de protecci\u00f3n multicapa para instalaciones solares.<\/p>\n

\n

Nivel de contenido:<\/strong> Nivel 3 (Contenidos de apoyo)<\/p>\n

Embudo de conversi\u00f3n:<\/strong> Parte superior del embudo (concienciaci\u00f3n)<\/p>\n

N\u00famero de palabras objetivo:<\/strong> 2800-4000 palabras<\/p>\n

Objetivo Diagramas de sirena:<\/strong> 3<\/p>\n

Por favor, config\u00farelos en los ajustes de Rank Math, luego borre esta casilla antes de publicar.<\/em><\/p>\n<\/div>\n

\n

Preguntas frecuentes<\/h2>\n
\n

\u00bfCu\u00e1l es la diferencia entre los SPD de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 en los sistemas de protecci\u00f3n FV contra sobretensiones?<\/h3>\n
\n

Los SPD de Tipo 1, Tipo 2 y Tipo 3 difieren principalmente en la capacidad de manejo de energ\u00eda, el nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n y la ubicaci\u00f3n de instalaci\u00f3n. Los SPD de tipo 1 manejan descargas directas de rayo con corrientes de impulso de hasta 25 kA (10\/350 \u03bcs) y se instalan donde los conductores LPS externos entran en la estructura. Los SPD de tipo 2 protegen contra sobretensiones inducidas con una capacidad de descarga de 20-40 kA (8\/20 \u03bcs) y se instalan en las entradas de los inversores como capa de protecci\u00f3n primaria. Los SPD de tipo 3 proporcionan protecci\u00f3n final para componentes electr\u00f3nicos sensibles con una capacidad de 5 kA, pero con el nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n m\u00e1s bajo (\u22641,5 kV). Una coordinaci\u00f3n adecuada entre las capas garantiza que los dispositivos aguas arriba gestionen las sobretensiones de alta energ\u00eda, mientras que los dispositivos aguas abajo proporcionan un bloqueo de tensi\u00f3n m\u00e1s estricto.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfC\u00f3mo puedo calcular la tensi\u00f3n nominal de funcionamiento continuo necesaria para los SPD del lado de CC?<\/h3>\n
\n

Calcule la tensi\u00f3n de funcionamiento continuo (U_c) del SPD determinando en primer lugar la tensi\u00f3n m\u00e1xima de circuito abierto del conjunto en las peores condiciones de fr\u00edo. Utilice la f\u00f3rmula V_oc_max = V_oc_STC \u00d7 (1 + \u03b1_V \u00d7 \u0394T), donde \u03b1_V es el coeficiente de temperatura (t\u00edpicamente -0,3%\/\u00b0C) y \u0394T es la diferencia de temperatura con respecto a STC (t\u00edpicamente -65\u00b0C para -40\u00b0C ambiente m\u00ednimo). El valor m\u00ednimo de SPD debe ser U_c \u22651,4 \u00d7 V_oc_max. El factor de seguridad de 1,4\u00d7 tiene en cuenta la sobretensi\u00f3n temporal y el envejecimiento del SPD.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfQu\u00e9 capacidad de corriente de descarga necesito para los SPD de tipo 2 en diferentes configuraciones de sistema?<\/h3>\n
\n

Los sistemas de inversores de cadenas suelen requerir una capacidad de descarga de 20-40 kA (8\/20 \u03bcs) por entrada de inversor en funci\u00f3n de la densidad de rayos regional. En regiones de alta iluminaci\u00f3n (N_g > 6 descargas\/km\u00b2\/a\u00f1o) con combinadores de cadenas que dan servicio a 4-8 cadenas paralelas, especifique 40 kA como m\u00ednimo. Los sistemas de inversores centrales exigen 60-80 kA en el combinador de CC principal debido a la energ\u00eda de sobretensi\u00f3n concentrada de 20-50 cadenas paralelas. Utilice SPD h\u00edbridos de tipo 1+2 que combinen una corriente de impulso de 25 kA (10\/350 \u03bcs) con una descarga de 60-80 kA (8\/20 \u03bcs) para sistemas centrales.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfC\u00f3mo se evitan los bucles de tierra en los sistemas fotovoltaicos distribuidos?<\/h3>\n
\n

Evite los bucles de tierra implementando una topolog\u00eda de puesta a tierra de punto \u00fanico en la que todos los SPD y equipos se conecten a un bus de tierra central en la ubicaci\u00f3n del inversor mediante conductores dedicados que no se interconecten en puntos intermedios. Para matrices distribuidas de m\u00e1s de 50 m, cree zonas de conexi\u00f3n equipotencial de 30-50 m de dimensi\u00f3n m\u00e1xima, cada una con un bus de tierra de cobre pesado (100 mm\u00b2 como m\u00ednimo) interconectado mediante m\u00faltiples conductores de conexi\u00f3n paralelos de 10 AWG. Aseg\u00farese de que todos los electrodos de tierra est\u00e9n interconectados en configuraci\u00f3n de malla y conecte los sistemas de tierra de CA y CC en el inversor.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfCu\u00e1ndo es necesaria la integraci\u00f3n de un sistema de protecci\u00f3n externa contra el rayo?<\/h3>\n
\n

El LPS externo se hace necesario cuando la evaluaci\u00f3n de riesgos IEC 62305-2 identifica una probabilidad de impacto directo inaceptable, lo que suele ser necesario para matrices de m\u00e1s de 8-10 m de altura en regiones con N_g > 4 impactos\/km\u00b2\/a\u00f1o. Calcule los impactos directos anuales: N_D = N_g \u00d7 A_D \u00d7 C_D \u00d7 10^-6. Si N_D > 0,05 (se espera m\u00e1s de un impacto cada 20 a\u00f1os), el LPS externo est\u00e1 justificado econ\u00f3micamente para instalaciones con un valor superior a $500.000. La integraci\u00f3n requiere SPD de tipo 1 (I_imp = 25 kA m\u00ednimo) en las interfaces el\u00e9ctricas donde el LPS se une al sistema de puesta a tierra.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfQu\u00e9 pruebas de mantenimiento garantizan la eficacia continua de la protecci\u00f3n del SPD?<\/h3>\n
\n

Realizar inspecciones visuales trimestrales y pruebas el\u00e9ctricas anuales. Las pruebas anuales incluyen: medici\u00f3n de la corriente de fuga a la tensi\u00f3n nominal (l\u00ednea de base <1 ma, replace if>5 mA o aumento 50%), comprobaci\u00f3n de la resistencia de la conexi\u00f3n a tierra (<0.1 \u03a9 required), verifying insulation resistance between protected conductors (>1 M\u03a9), y medir la resistencia polo a tierra con los SPD conectados (>100 k\u03a9). Documente las mediciones para el an\u00e1lisis de tendencias. Sustituir los SPD inmediatamente despu\u00e9s de descargas de rayos significativas. Implemente una sustituci\u00f3n m\u00e1xima de 10 a\u00f1os para los SPD de tipo 2, independientemente de los resultados de las pruebas.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

\n

\u00bfC\u00f3mo coordino la protecci\u00f3n contra sobretensiones fotovoltaicas con los requisitos de interconexi\u00f3n de la empresa el\u00e9ctrica?<\/h3>\n
\n

Aseg\u00farese de que los SPD del lado de CA no interfieren con la detecci\u00f3n anti-isla especificando dispositivos basados en MOV con <100 pf capacitance and>Resistencia de 100 k\u03a9 a la tensi\u00f3n nominal. El nivel de protecci\u00f3n de tensi\u00f3n del SPD debe coordinarse con los ajustes de disparo por sobretensi\u00f3n del inversor: seleccione Up = 1,5-2,0\u00d7 tensi\u00f3n nominal. Para la integraci\u00f3n de detecci\u00f3n de fallo a tierra, utilice SPDs con alta resistencia de CC (>100 k\u03a9) entre conductores y tierra. Verifique que la instalaci\u00f3n del SPD mantiene una resistencia combinada polo-tierra >100 k\u03a9. Documente las corrientes de fuga de referencia y configure umbrales de disparo por fallo a tierra por encima de esta referencia.<\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Introduction PV surge protection system design is a critical engineering discipline that combines lightning physics, risk assessment methodology, and coordinated device selection to protect photovoltaic installations from transient overvoltages. As solar arrays expand in scale and reach higher voltages, systematic protection design becomes essential for ensuring equipment longevity and preventing catastrophic failures. Modern DC SPD […]<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":2769,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[40],"tags":[],"class_list":["post-2787","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-pv-combiner-box"],"blocksy_meta":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2787","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2787"}],"version-history":[{"count":1,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2787\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":3312,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2787\/revisions\/3312"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media\/2769"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2787"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2787"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/es\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2787"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}