{"id":2099,"date":"2025-10-24T17:36:59","date_gmt":"2025-10-24T17:36:59","guid":{"rendered":"https:\/\/sinobreaker.com\/dc-current-circuit-breaker-sizing-load-matching\/"},"modified":"2025-10-24T17:50:01","modified_gmt":"2025-10-24T17:50:01","slug":"dc-current-circuit-breaker-sizing-load-matching","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/dc-current-circuit-breaker-sizing-load-matching\/","title":{"rendered":"Dimensionnement des disjoncteurs \u00e0 courant continu : Calculs NEC 690.8"},"content":{"rendered":"

Introduction<\/h2>\n\n\n\n

S\u00e9lection de la bonne Disjoncteur \u00e0 courant continu<\/strong> L'intensit\u00e9 nominale est un calcul technique pr\u00e9cis - si elle est trop faible, des d\u00e9clenchements intempestifs perturbent les op\u00e9rations, si elle est trop \u00e9lev\u00e9e, les fils surchauffent avant que la protection ne s'active. Contrairement aux valeurs de tension o\u00f9 le surdimensionnement offre une marge de s\u00e9curit\u00e9, les valeurs d'intensit\u00e9 doivent correspondre \u00e0 la charge sp\u00e9cifique et \u00e0 la capacit\u00e9 des fils dans des tol\u00e9rances \u00e9troites.<\/p>\n\n\n\n

Ce guide ax\u00e9 sur le dimensionnement fournit aux concepteurs \u00e9lectriques et aux ing\u00e9nieurs syst\u00e8me une m\u00e9thodologie compl\u00e8te pour la s\u00e9lection des disjoncteurs \u00e0 courant continu. Il couvre les calculs solaires de l'article 690 du NEC, les facteurs de d\u00e9classement de la charge continue, la v\u00e9rification de l'ampacit\u00e9 des fils, les consid\u00e9rations relatives au type de charge et les distinctions essentielles entre les exigences de protection contre les surcharges et les courts-circuits.<\/p>\n\n\n\n

Pour les professionnels qui con\u00e7oivent des syst\u00e8mes photovolta\u00efques solaires, des syst\u00e8mes de stockage d'\u00e9nergie par batterie, des micro-r\u00e9seaux CC ou des syst\u00e8mes de distribution CC industriels, le choix d'un courant nominal appropri\u00e9 garantit des installations s\u00fbres et conformes au code, qui prot\u00e8gent les \u00e9quipements sans d\u00e9clencher de fausses alertes.<\/p>\n\n\n\n

\n

\ud83d\udca1 Priorit\u00e9 de dimensionnement<\/strong>: Le disjoncteur \u00e0 courant continu prot\u00e8ge le FIL, pas la charge. L'ampacit\u00e9 du fil (apr\u00e8s d\u00e9classement de la temp\u00e9rature) d\u00e9termine le taux maximal admissible du disjoncteur - ne jamais d\u00e9passer cette limite, quelles que soient les exigences de la charge.<\/p>\n<\/blockquote>\n\n\n\n

Article 690.8 du NEC Protection contre les surintensit\u00e9s des syst\u00e8mes photovolta\u00efques solaires<\/h2>\n\n\n\n

Le multiplicateur de 1,56 expliqu\u00e9<\/h3>\n\n\n\n

La norme NEC 690.8(A)(1) exige des dispositifs de protection contre les surintensit\u00e9s pour les cha\u00eenes solaires photovolta\u00efques :<\/p>\n\n\n\n

I_ocpd \u2265 I_sc \u00d7 1,56<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Ce facteur de 1,56 repr\u00e9sente deux multiplicateurs 125% s\u00e9quentiels :<\/p>\n\n\n\n

First 125% - Condition d'irradiation \u00e9lev\u00e9e<\/strong>:
- L'irradiation solaire peut d\u00e9passer les conditions d'essai standard (STC : 1000 W\/m\u00b2).
- Les effets de bord des nuages, la r\u00e9flexion au sol et la r\u00e9flexion de la neige augmentent l'irradiation \u00e0 1250 W\/m\u00b2.
- Le module I_sc augmente proportionnellement : I_sc_actual = I_sc_STC \u00d7 1,25<\/p>\n\n\n\n

Second 125% - D\u00e9rogation pour fonctionnement continu<\/strong>:
- La norme NEC 210.20(A) exige que les charges continues (>3 heures) soient r\u00e9duites \u00e0 80% du calibre du disjoncteur.
- Inversion : le disjoncteur doit avoir une capacit\u00e9 nominale de 125% de charge continue.
- I_ocpd = I_load \/ 0,80 = I_load \u00d7 1,25<\/p>\n\n\n\n

Effet combin\u00e9<\/strong>:
1.25 \u00d7 1.25 = 1.5625 \u2248 1.56<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Calcul de la branche solaire \u00e9tape par \u00e9tape<\/h3>\n\n\n\n

Exemple de syst\u00e8me<\/strong>:
- Module : 400W, I_sc = 11,24A (d'apr\u00e8s la fiche technique)
- Configuration de la cha\u00eene : 20 modules en s\u00e9rie<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 1 - V\u00e9rification du module I_sc<\/strong>:
Toujours utiliser la valeur I_sc de la fiche technique, et non celle calcul\u00e9e \u00e0 partir de la puissance nominale.<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 2 - Appliquer le multiplicateur NEC 690.8<\/strong>:
I_ocpd_min = 11,24A \u00d7 1,56 = 17,53A<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 3 - S\u00e9lection de l'\u00e9valuation standard<\/strong>:
Valeurs nominales des disjoncteurs CC standard : 10A, 16A, 20A, 25A, 32A...
S\u00e9lectionn\u00e9 : 20A<\/strong> (taille sup\u00e9rieure \u00e0 17.53A)<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 4 - V\u00e9rifier l'ampacit\u00e9 des fils<\/strong> (critique) :<\/p>\n\n\n\n

Taille du fil<\/th>Amp\u00e9rage \u00e0 30\u00b0C<\/th>D\u00e9class\u00e9e \u00e0 60\u00b0C<\/th>Disjoncteur 20A OK ?<\/th><\/tr><\/thead>
14 AWG<\/strong><\/td>20A<\/td>11.6A<\/td>\u274c NO<\/td><\/tr>
12 AWG<\/strong><\/td>25A<\/td>14.5A<\/td>\u274c NO<\/td><\/tr>
10 AWG<\/strong><\/td>30A<\/td>17.4A<\/td>\u274c NO<\/td><\/tr>
8 AWG<\/strong><\/td>40A<\/td>23.2A<\/td>\u2705 OUI<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Facteur de correction de la temp\u00e9rature \u00e0 60\u00b0C : 0,58 (d'apr\u00e8s le tableau 310.15(B)(2)(a) du NEC)<\/p>\n\n\n\n

Constat critique<\/strong>: 10 AWG insuffisant ! Il faut augmenter le calibre \u00e0 Fil de 8 AWG<\/strong> pour supporter un disjoncteur de 20A.<\/p>\n\n\n\n

\n

\u26a0\ufe0f Erreur courante<\/strong>: S\u00e9lection d'un disjoncteur bas\u00e9 uniquement sur le calcul de la norme NEC 690.8 sans v\u00e9rifier l'ampacit\u00e9 du c\u00e2ble. Ceci est contraire \u00e0 la norme NEC 240.4(D) et cr\u00e9e un risque d'incendie - le disjoncteur laisse passer un courant qui fait surchauffer le c\u00e2ble.<\/p>\n<\/blockquote>\n\n\n\n

Dimensionnement du disjoncteur principal de courant continu au niveau du r\u00e9seau<\/h3>\n\n\n\n

Pour la sortie du combineur alimentant l'onduleur :<\/p>\n\n\n\n

Formule<\/strong>:
I_main = (N_cha\u00eenes \u00d7 I_sc \u00d7 1,25) \u00f7 0,80<\/p>\n\n\n\n

Le diviseur 0,80 garantit que le disjoncteur fonctionne dans sa plage optimale (charge 80%).<\/p>\n\n\n\n

Exemple - Syst\u00e8me \u00e0 8 cordes<\/strong>:
- Cordes : 8 parall\u00e8les
- I_sc par corde : 11.24A
- Calcul : (8 \u00d7 11,24A \u00d7 1,25) \u00f7 0,80 = 140,5A
- S\u00e9lectionn\u00e9 : Disjoncteur 160A DC<\/strong><\/p>\n\n\n\n

V\u00e9rification par rapport \u00e0 l'onduleur<\/strong>:
- Entr\u00e9e DC max. de l'onduleur : 150A (d'apr\u00e8s le manuel)
- Un disjoncteur de 160A prot\u00e8ge l'entr\u00e9e de l'onduleur \u2713
- Si la limite de l'onduleur \u00e9tait de 120 A, utiliser un disjoncteur de 125 A \u00e0 la place.<\/p>\n\n\n\n

\"Arbre<\/figure>\n\n\n\n

Facteurs de d\u00e9classement de la temp\u00e9rature et ampacit\u00e9 des fils<\/h2>\n\n\n\n

NEC Tableau 310.15(B)(2)(a) Facteurs de correction<\/h3>\n\n\n\n

L'ampacit\u00e9 des fils diminue \u00e0 des temp\u00e9ratures \u00e9lev\u00e9es :<\/p>\n\n\n\n

I_d\u00e9r\u00e9 = I_ampacit\u00e9_30C \u00d7 Facteur_de_correction<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Facteurs de correction courants<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

Temp\u00e9rature ambiante<\/th>Facteur de correction<\/th>Application<\/th><\/tr><\/thead>
30\u00b0C<\/strong><\/td>1.00<\/td>Temp\u00e9rature de r\u00e9f\u00e9rence<\/td><\/tr>
40\u00b0C<\/strong><\/td>0.91<\/td>Espaces int\u00e9rieurs climatis\u00e9s<\/td><\/tr>
50\u00b0C<\/strong><\/td>0.82<\/td>Greniers, int\u00e9rieurs non climatis\u00e9s<\/td><\/tr>
60\u00b0C<\/strong><\/td>0.58<\/td>Conduit mont\u00e9 sur le toit (courant)<\/td><\/tr>
70\u00b0C<\/strong><\/td>0.41<\/td>Exposition directe au soleil, d\u00e9sert<\/td><\/tr>
80\u00b0C<\/strong><\/td>0.29<\/td>Conditions extr\u00eames<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Estimation de la temp\u00e9rature dans le monde r\u00e9el<\/h3>\n\n\n\n

Temp\u00e9rature des conduits en toiture<\/strong>:
T_conduit = T_ambient + T_solar + T_wire<\/p>\n\n\n\n

O\u00f9 ?
- T_ambient = temp\u00e9rature de l'air ext\u00e9rieur
- T_solar = chauffage solaire (20-30\u00b0C pour un conduit noir au soleil)
- T_wire = chauffage I\u00b2R (5-15\u00b0C en fonction du courant)<\/p>\n\n\n\n

Exemple - Phoenix Summer<\/strong>:
- Temp\u00e9rature ambiante : 45\u00b0C
- Chauffage solaire : 25\u00b0C (conduit m\u00e9tallique noir)
- Chauffage du fil : 10\u00b0C
- Total : 80\u00b0C<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Impact de l'ampacit\u00e9<\/strong>:
- 10 AWG \u00e0 30\u00b0C : 30A
- 10 AWG \u00e0 80\u00b0C : 30A \u00d7 0.29 = 8.7A<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Un fil de 10 AWG perd 71% de son ampacit\u00e9 en cas de chaleur extr\u00eame !<\/p>\n\n\n\n

R\u00e9glage du remplissage du conduit<\/h3>\n\n\n\n

Le tableau 310.15(B)(3)(a) du NEC exige un d\u00e9classement lorsque >3 conducteurs porteurs de courant se trouvent dans un conduit :<\/p>\n\n\n\n

Nombre de conducteurs<\/th>Facteur d'ajustement<\/th><\/tr><\/thead>
1-3<\/td>1,00 (pas d'ajustement)<\/td><\/tr>
4-6<\/td>0.80<\/td><\/tr>
7-9<\/td>0.70<\/td><\/tr>
10-20<\/td>0.50<\/td><\/tr>
21-30<\/td>0.45<\/td><\/tr>
31-40<\/td>0.40<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

D\u00e9classement combin\u00e9<\/strong>:
I_final = I_ampacity \u00d7 f_temp \u00d7 f_fill<\/p>\n\n\n\n

Exemple - 6 conducteurs \u00e0 60\u00b0C<\/strong>:
- 10 AWG Capacit\u00e9 : 30A
- Temp\u00e9rature (60\u00b0C) : 0.58
- Remplissage du conduit (6 cond) : 0.80
- Final : 30A \u00d7 0,58 \u00d7 0,80 = 13,9A<\/strong><\/p>\n\n\n\n

\n

\ud83c\udfaf Pratique de la conception<\/strong>: Pour les installations solaires en toiture, pr\u00e9voir une temp\u00e9rature ambiante minimale de 60\u00b0C. Pour les climats d\u00e9sertiques ou les conduits noirs, utiliser 70\u00b0C. Toujours v\u00e9rifier les conditions r\u00e9elles d'installation lors de l'\u00e9tude du site.<\/p>\n<\/blockquote>\n\n\n\n

Consid\u00e9rations sur la charge continue et la charge de pointe<\/h2>\n\n\n\n

Cat\u00e9gories de dur\u00e9e de charge<\/h3>\n\n\n\n

Charges continues<\/strong> (D\u00e9finition NEC) :
- Op\u00e9rer pour 3 heures ou plus<\/strong>
- Exemples : Production d'\u00e9nergie solaire photovolta\u00efque, chargement de batteries, transmission CCHT
- Exigence : Disjoncteur d'une puissance nominale \u2265 125% du courant de charge<\/p>\n\n\n\n

Charges non continues<\/strong>:
- Fonctionnement <3 heures - Exemples : D\u00e9marrage de moteur, essais de courte dur\u00e9e, \u00e9quipement intermittent - Exigence : Disjoncteur d'une puissance nominale \u2265 100% du courant de charge<\/p>\n\n\n\n

L'\u00e9nergie solaire photovolta\u00efque comme charge continue<\/h3>\n\n\n\n

La production solaire en milieu de journ\u00e9e fonctionne en continu pendant 5 \u00e0 8 heures :<\/p>\n\n\n\n

Exigences de dimensionnement<\/strong>:
I_breaker \u2265 I_load_continuous \u00d7 1.25<\/p>\n\n\n\n

Il s'agit de d\u00e9j\u00e0 inclus<\/strong> dans le multiplicateur de 1,56 de la NEC 690.8 (1,56 = 1,25 \u00d7 1,25).<\/p>\n\n\n\n

Confusion courante<\/strong>:
\u274c Certains concepteurs appliquent 1,25\u00d7 au r\u00e9sultat de la norme NEC 690.8 :
- I_sc = 10A
- NEC 690.8 : 10A \u00d7 1,56 = 15,6A
- Incorrect<\/strong>: 15,6A \u00d7 1,25 = 19,5A (double comptage du facteur continu)
- Correct<\/strong>: 15,6A \u2192 s\u00e9lectionner un disjoncteur de 16A ou 20A<\/p>\n\n\n\n

Courant de cr\u00eate et courant efficace pour les charges pulsatoires<\/h3>\n\n\n\n

Micro-r\u00e9seau \u00e0 courant continu avec charge d'onduleur<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

Les onduleurs tirent un courant continu puls\u00e9 avec un facteur de cr\u00eate \u00e9lev\u00e9 :
- Courant moyen (RMS)<\/strong>: 50A
- Courant de pointe<\/strong>: 100A (facteur de cr\u00eate 2:1)<\/p>\n\n\n\n

Dimensionnement des disjoncteurs<\/strong>:
- Voyage thermique<\/strong> r\u00e9pond au chauffage efficace : Taille pour le courant efficace
- Voyage magn\u00e9tique<\/strong> r\u00e9agit \u00e0 la pointe : Veiller \u00e0 ce que les heures de pointe n'entra\u00eenent pas de d\u00e9placements g\u00eanants<\/p>\n\n\n\n

La s\u00e9lection<\/strong>:
- I_RMS = 50A \u2192 S\u00e9lectionner un disjoncteur de 63A (en continu : 50A \u00d7 1,25 = 62,5A)
- V\u00e9rifier le d\u00e9clenchement magn\u00e9tique : 63A La courbe en C d\u00e9clenche \u00e0 315-630A
- Cr\u00eate 100A bien en dessous du seuil magn\u00e9tique \u2713<\/p>\n\n\n\n

\"Tableau<\/figure>\n\n\n\n

Adaptation au type de charge et s\u00e9lection de la courbe de d\u00e9clenchement<\/h2>\n\n\n\n

Charges r\u00e9sistives, inductives ou capacitives<\/h3>\n\n\n\n

Impact du type de charge sur le choix du disjoncteur<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

Type de charge<\/th>Caract\u00e9ristiques<\/th>Courant d'appel<\/th>Courbe de voyage recommand\u00e9e<\/th><\/tr><\/thead>
R\u00e9sistif<\/strong>
(chauffages, \u00e9clairage LED)<\/td>		Courant continu
Pas d'appel d'air<\/td>		1,0-1,2\u00d7 I_rated<\/td>Courbe B (3-5\u00d7 In)<\/td><\/tr>
PV solaire<\/strong>
(r\u00e9seaux photovolta\u00efques)<\/td>		Limit\u00e9 en courant
par module de physique<\/td>		1,0-1,15\u00d7 I_sc<\/td>Courbe en C (5-10\u00d7 In)<\/td><\/tr>
Batterie<\/strong>
(Li-ion, plomb-acide)<\/td>		Surtension pendant
charge\/d\u00e9charge<\/td>		2-3\u00d7 I_rated<\/td>Courbe C ou D<\/td><\/tr>
Inductif<\/strong>
(Moteurs, transformateurs)<\/td>		D\u00e9marrage rapide
actuel<\/td>		5-10\u00d7 I_rated<\/td>Courbe en D (10-20\u00d7 In)<\/td><\/tr>
Capacitif<\/strong>
(condensateurs de liaison CC)<\/td>		Intrusion massive
pendant la charge<\/td>		10-50\u00d7 I_rated
(bref)<\/td>		Courbe D + Inrush
limitant<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n

Exemple de dimensionnement de la charge du moteur<\/h3>\n\n\n\n

Sp\u00e9cifications du moteur \u00e0 courant continu<\/strong>:
- Puissance nominale : 5 kW
- Tension nominale : 250V DC
- Courant nominal : 22A
- Courant de d\u00e9marrage : 6\u00d7 nominal = 132A
- Dur\u00e9e de d\u00e9marrage : 3 secondes<\/p>\n\n\n\n

Processus de s\u00e9lection des disjoncteurs<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 1 - \u00c9valuation continue<\/strong>:
I_breaker \u2265 22A \u00d7 1,25 = 27,5A
S\u00e9lectionner : Disjoncteur 32A<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 2 - V\u00e9rification de la courbe de d\u00e9clenchement<\/strong>:
- Courbe en D de 32A : D\u00e9clenchement magn\u00e9tique \u00e0 320-640A
- Courant de d\u00e9marrage 132A bien en dessous du seuil magn\u00e9tique \u2713
- Si la courbe en C est utilis\u00e9e<\/strong>: 32A \u00d7 10 = 320A d\u00e9clenchement magn\u00e9tique maximum
- Le d\u00e9marrage de 132A pourrait provoquer des d\u00e9clenchements intempestifs - courbe D am\u00e9lior\u00e9e<\/p>\n\n\n\n

\u00c9tape 3 - V\u00e9rification thermique<\/strong>:
- 132A pendant 3 secondes ne d\u00e9clenche pas l'\u00e9l\u00e9ment thermique
- Le d\u00e9clenchement thermique n\u00e9cessite g\u00e9n\u00e9ralement 1,45\u00d7 In pendant 60 minutes.
- 132A \/ 32A = 4,1\u00d7 pour seulement 3safe<\/p>\n\n\n\n

S\u00e9lection finale : Disjoncteur DC 32A \u00e0 courbe en D<\/strong><\/p>\n\n\n\n

Att\u00e9nuation de l'appel de courant capacitif<\/h3>\n\n\n\n

Probl\u00e8me<\/strong>:
Les condensateurs de bus DC (courants dans les onduleurs, les VFD) peuvent tirer 1000-5000A pendant 1-10ms lorsqu'ils sont sous tension.<\/p>\n\n\n\n

Solutions<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

Option 1 - R\u00e9sistance de pr\u00e9charge<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n

Disjoncteur principal --[R\u00e9sistance de pr\u00e9charge]--[Contacteur de d\u00e9rivation]-- Condensateur\n                                           (se ferme apr\u00e8s\n                                            condensateur charg\u00e9)\n<\/code><\/pre>\n\n\n\n
Limite l'appel de courant \u00e0 10-50A, puis le contourne pour un fonctionnement normal.<\/p>\n\n\n\n
Option 2 - Circuit de d\u00e9marrage progressif<\/strong>:
Le circuit \u00e9lectronique augmente progressivement la tension du condensateur sur une p\u00e9riode de 100 \u00e0 500 ms.<\/p>\n\n\n\n
Option 3 - Disjoncteur surdimensionn\u00e9 \u00e0 courbe en D<\/strong>:
Disjoncteur de taille pour un courant continu de 2\u00d7, la courbe en D tol\u00e8re un appel de courant de 20\u00d7.
- Continu : 50A \u2192 S\u00e9lectionner 100A Courbe en D
- D\u00e9clenchement magn\u00e9tique : 1000-2000A
- Inrush : 500A (10\u00d7) ne se d\u00e9clenche pas<\/p>\n\n\n\n
Compromis<\/strong>: Le surdimensionnement r\u00e9duit la qualit\u00e9 de la protection - le fil doit supporter un disjoncteur plus grand.<\/p>\n\n\n\n
\"Arbre<\/figure>\n\n\n\n
Erreurs de dimensionnement courantes et corrections<\/h2>\n\n\n\n
\u274c Erreur #1 : Ignorer le d\u00e9classement de la temp\u00e9rature<\/h3>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario<\/strong>:
- Le concepteur s\u00e9lectionne un disjoncteur de 20A selon le calcul NEC 690.8 \u2713
- Sp\u00e9cifie un fil de 12 AWG (25A \u00e0 30\u00b0C) \u2713
- Installation dans un conduit sur le toit (60\u00b0C r\u00e9el)<\/p>\n\n\n\n
Probl\u00e8me<\/strong>:
- 12 AWG \u00e0 60\u00b0C : 25A \u00d7 0,58 = 14,5A
- Le disjoncteur 20A d\u00e9passe la capacit\u00e9 du c\u00e2ble de 38%<\/p>\n\n\n\n
Correction<\/strong>:
- Augmentation du calibre du fil \u00e0 10 AWG : 30 A \u00d7 0,58 = 17,4 A (toujours insuffisant !)
- Taille sup\u00e9rieure \u00e0 8 AWG : 40A \u00d7 0,58 = 23,2A \u2713<\/p>\n\n\n\n
Le\u00e7on<\/strong>: Toujours appliquer la correction de temp\u00e9rature AVANT de comparer avec le calibre du disjoncteur.<\/p>\n\n\n\n
\u274c Erreur #2 : Utiliser la formule du moteur pour le PV solaire<\/h3>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario<\/strong>:
- Concepteur familiaris\u00e9 avec les circuits de moteur
- Applique la formule NEC 430 pour les moteurs : 125% de FLA
- Pour une cha\u00eene solaire de 10A : 10A \u00d7 1,25 = 12,5A \u2192 S\u00e9lection d'un disjoncteur de 16A<\/p>\n\n\n\n
Probl\u00e8me<\/strong>:
- Le solaire requiert NEC 690.8 : 10A \u00d7 1.56<\/strong> = 15,6A \u2192 Besoin de 16A minimum
- Disjoncteur marginal de 16A (exactement au minimum)<\/p>\n\n\n\n
Correction<\/strong>:
- Utiliser la formule NEC 690.8 sp\u00e9cifique \u00e0 l'\u00e9nergie solaire
- R\u00e9sultat : S\u00e9lectionner un disjoncteur de 20A pour une marge ad\u00e9quate<\/p>\n\n\n\n
Le\u00e7on<\/strong>: Les diff\u00e9rents articles de la NEC appliquent des r\u00e8gles de dimensionnement diff\u00e9rentes - v\u00e9rifiez l'article correct.<\/p>\n\n\n\n
\u274c Erreur #3 : Surdimensionnement pour la \u201cmarge de s\u00e9curit\u00e9\u201d<\/h3>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario<\/strong>:
- Calcul NEC : 17,5 A requis
- Dimensions standard : 16A, 20A, 25A
- Le concepteur choisit 25A \u201cpour \u00eatre s\u00fbr\u201d<\/p>\n\n\n\n
Probl\u00e8me<\/strong>:
- Fil de 10 AWG (sp\u00e9cifi\u00e9) : 17,4A \u00e0 60\u00b0C
- Le disjoncteur 25A permet au c\u00e2ble de supporter 25A avant de se d\u00e9clencher
- Le fil surchauffe \u00e0 17,4 A \u2192 risque d'incendie<\/p>\n\n\n\n
Correction<\/strong>:
- 20A maximum pour 10 AWG \u00e0 60\u00b0C
- Si l'on souhaite un courant de 25 A, il faut augmenter le calibre du fil \u00e0 8 AWG au minimum.<\/p>\n\n\n\n
Le\u00e7on<\/strong>: La \u201cmarge de s\u00e9curit\u00e9\u201d dans le dimensionnement du disjoncteur signifie qu'il faut s'assurer que le fil supporte le disjoncteur, et non pas le surdimensionner arbitrairement.<\/p>\n\n\n\n
\u274c Erreur #4 : Disjoncteur \u00e0 courant continu unique pour plusieurs types de charge<\/h3>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario<\/strong>:
- Le circuit alimente \u00e0 la fois le continu (30A solaire) et le moteur (20A, 100A d\u00e9marrage)
- Taille des concepteurs : (30 + 20) \u00d7 1,25 = 62,5 A \u2192 disjoncteur de 63 A<\/p>\n\n\n\n
Probl\u00e8me<\/strong>:
- Un appel de courant moteur de 100 A peut d\u00e9clencher un disjoncteur \u00e0 courbe en C de 63 A (magn\u00e9tique \u00e0 315-630 A).
- D\u00e9clenchements intempestifs peu probables lors des d\u00e9marrages de moteurs<\/p>\n\n\n\n
Correction<\/strong>:
Option 1<\/strong>: Utiliser un disjoncteur \u00e0 courbe en D (magn\u00e9tique \u00e0 630-1260A)
Option 2<\/strong>: Circuits s\u00e9par\u00e9s :
- Solaire : Courbe en C de 40 A (30 A \u00d7 1,25 arrondi \u00e0 l'unit\u00e9 sup\u00e9rieure)
- Moteur : 25A courbe en D (20A \u00d7 1,25)<\/p>\n\n\n\n
Le\u00e7on<\/strong>: Le m\u00e9lange de types de charge dans un circuit unique n\u00e9cessite une s\u00e9lection minutieuse de la courbe de d\u00e9clenchement.<\/p>\n\n\n\n
\u274c Erreur #5 : Les cha\u00eenes parall\u00e8les ne sont pas prises en compte<\/h3>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario<\/strong>:
- R\u00e9seau : 4 cha\u00eenes, I_sc = 10A chacune
- Le concepteur dimensionne chaque disjoncteur de branche : 10A \u00d7 1,56 = 16A \u2713
- Disjoncteur principal : \u00c9galement 16A \u274c<\/p>\n\n\n\n
Probl\u00e8me<\/strong>:
- Courant combin\u00e9 : 4 \u00d7 10A = 40A
- Le disjoncteur principal devrait \u00eatre : (4 \u00d7 10A \u00d7 1,25) \/ 0,8 = 62,5 A \u2192 63A<\/strong><\/p>\n\n\n\n
Correction<\/strong>:
- Disjoncteurs de branche : 16A chacun (correct)
- Disjoncteur principal : 63A ou 80A<\/p>\n\n\n\n
Le\u00e7on<\/strong>: Les rupteurs de niveau cha\u00eene et de niveau tableau ont des formules de calcul diff\u00e9rentes.<\/p>\n\n\n\n
\"Comparaison<\/figure>\n\n\n\n
Sc\u00e9narios de dimensionnement avanc\u00e9s<\/h2>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario 1 : courants de cordes m\u00e9lang\u00e9s dans le combineur<\/h3>\n\n\n\n
Syst\u00e8me<\/strong>:
- 3 cordes : I_sc = 11A chacune
- 2 cha\u00eenes : I_sc = 9A chacune (type de module diff\u00e9rent)<\/p>\n\n\n\n
Disjoncteurs individuels<\/strong>:
- 11A cordes : 11A \u00d7 1,56 = 17,2A \u2192 Disjoncteurs 20A<\/strong>
- 9A cordes : 9A \u00d7 1,56 = 14,0A \u2192 Disjoncteurs 16A<\/strong><\/p>\n\n\n\n
Disjoncteur principal<\/strong>:
Total : (3 \u00d7 11A + 2 \u00d7 9A) \u00d7 1,25 \/ 0,8 = 82,8 A \u2192 Disjoncteur 100A<\/strong><\/p>\n\n\n\n
Dimensionnement des fils<\/strong>:
- C\u00e2blage de la cha\u00eene 20A : 8 AWG minimum (23.2A d\u00e9class\u00e9)
- C\u00e2blage de la cha\u00eene 16A : 10 AWG acceptable (17,4A d\u00e9r\u00e9gl\u00e9s) si chute de tension OK
- Bus principal : 2 AWG (115A d\u00e9class\u00e9 \u00e0 60\u00b0C)<\/p>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario 2 : Syst\u00e8me de batterie avec asym\u00e9trie charge\/d\u00e9charge<\/h3>\n\n\n\n
Banque de batteries<\/strong>:
- Tension : 48V nominal
- D\u00e9charge maximale : 200 A en continu, 400 A en pointe (10s)
- Charge maximale : 100A continu<\/p>\n\n\n\n
S\u00e9lection des disjoncteurs<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n
Protection contre les d\u00e9charges<\/strong>:
- En continu : 200 A \u00d7 1,25 = 250 A
- Cr\u00eate 400A acceptable pendant 10s
- S\u00e9lectionner : 250A ou 315A Courbe C<\/strong>
- Courbe C magn\u00e9tique : 1250-2500A (400A en cr\u00eate ne d\u00e9clenche pas)<\/p>\n\n\n\n
Protection de la charge<\/strong> (si s\u00e9par\u00e9) :
- En continu : 100 A \u00d7 1,25 = 125 A
- S\u00e9lectionner : Courbe en C 125A<\/strong><\/p>\n\n\n\n
Circuit bidirectionnel<\/strong> (courant dans le SSE) :
- Utiliser une valeur nominale plus \u00e9lev\u00e9e : 250A ou 315A
- Doit g\u00e9rer \u00e0 la fois la charge et la d\u00e9charge
- V\u00e9rifier que l'onduleur\/chargeur ne produit pas de transitoires >d\u00e9clenchement magn\u00e9tique<\/p>\n\n\n\n
Sc\u00e9nario 3 : Protection des bus du micro-r\u00e9seau CC<\/h3>\n\n\n\n
Configuration du bus<\/strong>:
- Sources multiples : 50kW solaire, 30kW batterie, 20kW groupe \u00e9lectrog\u00e8ne
- Charges multiples : 40kW HVAC, 30kW fabrication, 20kW \u00e9clairage
- Tension du bus : 400V DC<\/p>\n\n\n\n
Calcul du courant de bus<\/strong>:
Source maximale : 50 kW + 30 kW + 20 kW = 100 kW
I_bus = 100 000W \/ 400V = 250A<\/p>\n\n\n\n
Disjoncteur de bus principal<\/strong>:
I_breaker = 250 A \u00d7 1,25 = 312,5 A \u2192 Disjoncteur 400A<\/strong><\/p>\n\n\n\n
Consid\u00e9ration de la s\u00e9lectivit\u00e9<\/strong>:
- Disjoncteurs de source : Gamme 100-200A
- Disjoncteurs de charge : Gamme 50-100A
- Disjoncteur de bus principal : 400A
- Assurer la coordination : les petits disjoncteurs se d\u00e9clenchent avant le principal<\/p>\n\n\n\n
\"Organigramme<\/figure>\n\n\n\n
Foire aux questions (Focus sur le dimensionnement)<\/h2>\n\n\n\n
Pourquoi la norme NEC 690.8 utilise-t-elle un multiplicateur de 1,56 au lieu du multiplicateur standard de 1,25 ?<\/h3>\n\n\n\n
La norme NEC 690.8 tient compte de deux conditions distinctes : (1) l'irradiation solaire peut d\u00e9passer le STC de 25% en raison des effets de bord de nuage et du rayonnement r\u00e9fl\u00e9chi, ce qui augmente proportionnellement l'I_sc du module ; (2) la production solaire est continue (>3 heures), ce qui n\u00e9cessite un d\u00e9classement de 125% conform\u00e9ment \u00e0 la norme NEC 210.20(A). Ces valeurs sont multipli\u00e9es : 1.25 \u00d7 1.25 = 1.5625 \u2248 1.56. Il ne s'agit PAS d'un double comptage - le premier facteur est environnemental (augmentation r\u00e9elle du courant), le second est une exigence du code \u00e9lectrique (gestion thermique du disjoncteur). L'utilisation de seulement 1,25\u00d7 sous-dimensionne la protection de 25%.<\/p>\n\n\n\n
Puis-je utiliser un disjoncteur \u00e0 courant continu plus petit si mon fil est surdimensionn\u00e9 ?<\/h3>\n\n\n\n
La norme No-NEC 690.8 \u00e9tablit le calibre minimal des disjoncteurs \u00e0 courant continu en fonction de l'I_sc du g\u00e9n\u00e9rateur solaire, quel que soit le calibre des fils. Le sous-dimensionnement du disjoncteur en dessous de I_sc \u00d7 1,56 signifie que le disjoncteur peut se d\u00e9clencher dans des conditions normales d'irradiation \u00e9lev\u00e9e (\u00e9t\u00e9 en milieu de journ\u00e9e avec renforcement des nuages). Un fil surdimensionn\u00e9 permet de r\u00e9duire la chute de tension et d'\u00e9tendre l'installation \u00e0 l'avenir, mais ne permet pas d'utiliser un disjoncteur plus petit. Exemple : I_sc = 10A n\u00e9cessite un disjoncteur de 16A minimum m\u00eame si vous installez un fil de 6 AWG (capacit\u00e9 de 65A). Le disjoncteur doit prot\u00e9ger contre la puissance maximale du r\u00e9seau, et non contre la capacit\u00e9 du c\u00e2ble.<\/p>\n\n\n\n
Comment dimensionner un disjoncteur de courant continu pour des syst\u00e8mes de batteries avec des courants de surtension ?<\/h3>\n\n\n\n
Les batteries peuvent subir une surtension de 2 \u00e0 5 fois la valeur nominale continue pendant les transitions de d\u00e9charge\/charge. Dimensionner le disjoncteur en fonction de la puissance continue (I_cont \u00d7 1,25), puis v\u00e9rifier que la courbe de d\u00e9clenchement tol\u00e8re la surtension : Un d\u00e9clenchement magn\u00e9tique \u00e0 courbe en C \u00e0 5-10\u00d7 In g\u00e8re la plupart des transitoires de la batterie. Exemple : 100 A en continu, 250 A en pointe (10s) : choisir une courbe en C de 125 A (magn\u00e9tique 625-1250 A). Si les surtensions provoquent des d\u00e9clenchements intempestifs, options : (1) disjoncteur \u00e0 courbe D, (2) disjoncteur \u00e9lectronique avec caract\u00e9ristiques I\u00b2t programmables, (3) chemin de surtension s\u00e9par\u00e9 avec contacteur. Ne jamais simplement surdimensionner le disjoncteur - cela r\u00e9duit la protection des fils.<\/p>\n\n\n\n
Que se passe-t-il si la taille calcul\u00e9e du disjoncteur \u00e0 courant continu se situe entre les valeurs nominales standard ?<\/h3>\n\n\n\n
Il faut toujours arrondir \u00e0 la norme sup\u00e9rieure. Si le calcul donne 17,5 A et que les normes sont de 16 A\/20 A, choisissez 20 A. V\u00e9rifiez ensuite que l'ampacit\u00e9 du fil supporte 20A apr\u00e8s d\u00e9classement - si le fil est insuffisant, augmentez le fil (ne r\u00e9duisez pas le disjoncteur). Exemple : 17,5 A calcul\u00e9s, fil de 10 AWG (17,4 A d\u00e9class\u00e9s) insuffisant pour un disjoncteur de 20 A. Options : (1) augmenter le calibre \u00e0 8 AWG (23,2A d\u00e9class\u00e9) avec un disjoncteur de 20A, (2) utiliser un disjoncteur de 16A UNIQUEMENT si 16A \u2265 I_min d'apr\u00e8s le calcul du code. Ne jamais interpoler ou utiliser des valeurs nominales non standard.<\/p>\n\n\n\n
Quelle est l'influence de l'altitude sur le choix de l'indice actuel ?<\/h3>\n\n\n\n
L'altitude affecte principalement la tension nominale (la rigidit\u00e9 di\u00e9lectrique diminue), et non l'intensit\u00e9 nominale. Le courant nominal est li\u00e9 \u00e0 la gestion thermique (chauffage I\u00b2R), qui est tr\u00e8s peu affect\u00e9e par l'altitude en dessous de 2000 m. Au-dessus de 2000 m, la densit\u00e9 r\u00e9duite de l'air diminue l\u00e9g\u00e8rement le refroidissement par convection. Au-dessus de 2000 m, la densit\u00e9 r\u00e9duite de l'air diminue l\u00e9g\u00e8rement le refroidissement par convection, mais le NEC n'exige pas de d\u00e9classement du courant en fonction de l'altitude. Certains fabricants sp\u00e9cifient un d\u00e9classement de courant de 1-3% par 1000m au-dessus de 2000m, mais ce chiffre est conservateur. Le d\u00e9classement de la tension (10% par 1000m au-dessus de 2000m) est beaucoup plus critique. Les corrections d'altitude doivent \u00eatre ax\u00e9es sur la sp\u00e9cification de la tension et non de l'amp\u00e9rage.<\/p>\n\n\n\n
Un disjoncteur \u00e0 courant continu peut-il prot\u00e9ger plusieurs charges ayant des exigences diff\u00e9rentes en mati\u00e8re de courant ?<\/h3>\n\n\n\n
Oui, mais il faut dimensionner le disjoncteur en fonction de la somme des charges : I_breaker \u2265 \u03a3I_loads \u00d7 1,25 (si toutes les charges sont continues). Chaque charge doit avoir un fil dimensionn\u00e9 pour le calibre du disjoncteur (et non pour la charge individuelle). Exemple : charges de 20 A et 30 A sur un circuit commun \u2192 Total 50 A \u00d7 1,25 = disjoncteur de 62,5 A. Les deux fils doivent supporter 63 A (norme suivante) apr\u00e8s d\u00e9classement. Probl\u00e8me : une charge de 30 A pourrait utiliser un fil plus petit si elle \u00e9tait prot\u00e9g\u00e9e s\u00e9par\u00e9ment. La solution consiste souvent \u00e0 s\u00e9parer les circuits : optimisation de la protection, d\u00e9pannage plus facile, meilleure gestion de la charge. Un circuit commun n'a de sens \u00e9conomique que lorsque les charges fonctionnent simultan\u00e9ment et que le cheminement des fils est identique.<\/p>\n\n\n\n
Comment tenir compte de l'expansion future lors du dimensionnement des disjoncteurs ?<\/h3>\n\n\n\n
Calculer les besoins actuels pour la configuration maximale pr\u00e9vue, et pas seulement pour l'installation initiale. Exemple : 4 branches actuellement, espace pour 8 au total. Options : (1) dimensionner le disjoncteur principal pour 8 branches maintenant, installer selon la capacit\u00e9 pr\u00e9vue ; (2) dimensionner pour 4 branches, documenter la proc\u00e9dure de mise \u00e0 niveau exigeant le remplacement du disjoncteur principal en cas d'extension. L'option 1 co\u00fbte plus cher au d\u00e9part mais \u00e9vite les modifications futures. Veiller \u00e0 ce que les c\u00e2bles soient \u00e9galement dimensionn\u00e9s en fonction de la capacit\u00e9 pr\u00e9vue - des c\u00e2bles surdimensionn\u00e9s n\u00e9cessitent le remplacement des conduits (co\u00fbteux). Pour les disjoncteurs au niveau des branches, n'installez que ce qui est n\u00e9cessaire aujourd'hui (il est facile d'en ajouter). \u00c9quilibre : plans d'expansion connus (surdimensionner), expansion sp\u00e9culative (dimensionner pour le courant, documenter la voie de mise \u00e0 niveau).<\/p>\n\n\n\n
Conclusion<\/h2>\n\n\n\n
Le dimensionnement des disjoncteurs \u00e0 courant continu exige un calcul pr\u00e9cis int\u00e9grant les exigences du code, l'ampacit\u00e9 des fils apr\u00e8s d\u00e9classement environnemental, les caract\u00e9ristiques de la charge et la correspondance de la courbe de d\u00e9clenchement. Contrairement \u00e0 la s\u00e9lection de la tension o\u00f9 un surdimensionnement conservateur fournit une marge de s\u00e9curit\u00e9, les valeurs de courant doivent \u00e9quilibrer pr\u00e9cis\u00e9ment la protection contre les d\u00e9clenchements intempestifs - une valeur trop faible entra\u00eene une perturbation du fonctionnement, une valeur trop \u00e9lev\u00e9e permet une surchauffe du c\u00e2ble avant l'activation du disjoncteur.<\/p>\n\n\n\n
Principes essentiels de dimensionnement<\/strong>:<\/p>\n\n\n\n
Conformit\u00e9 NEC<\/strong>: Les applications photovolta\u00efques doivent appliquer un multiplicateur de 1,56 (NEC 690.8) pour tenir compte de l'irradiation \u00e9lev\u00e9e et du fonctionnement continu. Les disjoncteurs au niveau du r\u00e9seau utilisent la formule (N \u00d7 I_sc \u00d7 1,25) \/ 0,8. Les applications de batterie et de moteur suivent les articles NEC respectifs (480, 430). Ne jamais appliquer une m\u00e9thode de calcul incorrecte - chaque type de charge a des exigences sp\u00e9cifiques.<\/p>\n\n\n\n
D\u00e9classement de la temp\u00e9rature<\/strong>: L'ampacit\u00e9 des fils \u00e0 30\u00b0C doit \u00eatre corrig\u00e9e en fonction de la temp\u00e9rature r\u00e9elle de l'installation (NEC Table 310.15(B)(2)(a)). Les conduits de toit atteignent souvent 60-70\u00b0C, ce qui r\u00e9duit l'ampacit\u00e9 42-58%. Le calibre du disjoncteur ne doit jamais d\u00e9passer l'amp\u00e9rage du fil d\u00e9class\u00e9 - il s'agit d'une exigence non n\u00e9gociable en mati\u00e8re de s\u00e9curit\u00e9 incendie.<\/p>\n\n\n\n
Adaptation de la charge<\/strong>: Le choix de la courbe de d\u00e9clenchement doit tenir compte des caract\u00e9ristiques d'appel de la charge. Les charges r\u00e9sistives utilisent la courbe B, le photovolta\u00efque solaire utilise la courbe C standard, les moteurs n\u00e9cessitent la courbe D pour la tol\u00e9rance du courant de d\u00e9marrage. Les charges capacitives n\u00e9cessitent des circuits de pr\u00e9charge ou une protection sp\u00e9cialis\u00e9e - des disjoncteurs surdimensionn\u00e9s ne r\u00e9solvent pas \u00e0 eux seuls les probl\u00e8mes d'appel.<\/p>\n\n\n\n
Priorit\u00e9 \u00e0 la protection des fils<\/strong>: Le disjoncteur sert \u00e0 prot\u00e9ger les conducteurs contre les dommages thermiques. Tous les calculs doivent v\u00e9rifier que le calibre du disjoncteur \u2264 l'ampacit\u00e9 du fil apr\u00e8s tous les facteurs de d\u00e9classement. En cas de conflit entre le calibre minimum du disjoncteur et la capacit\u00e9 du fil, il faut augmenter le calibre du fil - ne jamais compromettre la protection du fil.<\/p>\n\n\n\n
Pour les concepteurs \u00e9lectriques et les ing\u00e9nieurs syst\u00e8me, la ma\u00eetrise de la s\u00e9lection du courant nominal garantit des installations qui prot\u00e8gent le personnel et les \u00e9quipements tout en maintenant la fiabilit\u00e9 op\u00e9rationnelle. La m\u00e9thodologie syst\u00e9matique pr\u00e9sent\u00e9e ici - du calcul conforme au code \u00e0 la correction de la temp\u00e9rature en passant par l'adaptation au type de charge - constitue la base d'une conception professionnelle des syst\u00e8mes de protection CC.<\/p>\n\n\n\n
Ressources connexes sur le dimensionnement :<\/strong>
- S\u00e9lection des disjoncteurs DC<\/a> - Sp\u00e9cifications compl\u00e8tes des disjoncteurs
- Guide des tensions nominales en courant continu<\/a> - M\u00e9thodologie de sp\u00e9cification de la tension
- Conception du syst\u00e8me solaire<\/a> - Conception compl\u00e8te de la protection PV<\/p>\n\n\n\n
Consultation en ing\u00e9nierie :<\/strong> SYNODE fournit des services d'analyse de courant nominal et d'\u00e9tude de charge pour les syst\u00e8mes CC complexes. Contactez notre \u00e9quipe d'ing\u00e9nieurs d'application pour des \u00e9tudes de coordination multi-sources, la s\u00e9lection de courbes de d\u00e9clenchement personnalis\u00e9es, ou la v\u00e9rification de la conformit\u00e9 NEC pour les installations commerciales.<\/p>\n\n\n\n
Derni\u00e8re mise \u00e0 jour :<\/strong> Octobre 2025
Auteur :<\/strong> \u00c9quipe d'ing\u00e9nierie des applications SYNODE
Examen technique :<\/strong> Ing\u00e9nieurs professionnels licenci\u00e9s, sp\u00e9cialistes certifi\u00e9s par la NABCEP
R\u00e9f\u00e9rences du code :<\/strong> Article 690:2023 du NEC, article 240:2023 du NEC, article 310:2023 du NEC<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"
Introduction Selecting the correct DC current circuit breaker amperage rating is a precise engineering calculation\u2014too small and nuisance tripping disrupts operations, too large and wires overheat before protection activates. Unlike voltage ratings where oversizing provides safety margin, current ratings must match the specific load and wire capacity within tight tolerances. This sizing-focused guide provides electrical […]<\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":2093,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[36],"tags":[],"class_list":["post-2099","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-dc-circuit-breaker-blog"],"blocksy_meta":[],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2099","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/users\/1"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=2099"}],"version-history":[{"count":2,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2099\/revisions"}],"predecessor-version":[{"id":2158,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/2099\/revisions\/2158"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media\/2093"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=2099"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=2099"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/sinobreaker.com\/fr\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=2099"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}