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Reducción de potencia por temperatura del disyuntor de CC: Guía para climas cálidos
¿Qué es el derrateo por temperatura para disyuntores de CC?
La reducción de la temperatura reduce la capacidad de corriente nominal de un disyuntor de CC cuando la temperatura ambiente supera la condición de referencia, normalmente 40°C según IEC 60947-2. A una temperatura ambiente de 50 °C en un parque solar de Oriente Medio, un magnetotérmico de CC de 63 A sólo puede transportar con seguridad 54 A de corriente continua debido al aumento del calentamiento de la resistencia interna y a la reducción de la precisión del disparo magnético.
En un proyecto fotovoltaico de montaje en suelo de 50 MW en Xinjiang (2024), los interruptores magnetotérmicos de CC a nivel de ramal a 1000 VCC redujeron el tiempo de aislamiento de fallos de 4 horas a 22 minutos cuando se redujeron adecuadamente para la temperatura máxima de 52 °C de la caja del combinador. Sin la reducción de potencia, 14 disyuntores experimentaron disparos molestos durante el funcionamiento normal, causando una pérdida de generación de 3,2% durante un periodo de puesta en servicio de dos semanas.
El factor de reducción no es lineal. Un MCCB de 1000 V CC de Sinobreaker probado a 55 °C mostró una reducción de capacidad de 18%, mientras que la misma unidad a 45 °C sólo perdió 8%. Este fenómeno afecta directamente al dimensionamiento de la protección a nivel de cadena en las plantas fotovoltaicas a gran escala, donde las temperaturas internas de la caja del combinador alcanzan habitualmente los 65 °C bajo la exposición directa al sol.
La reducción de potencia existe porque los mecanismos de disparo termomagnético dependen de la deflexión de la banda bimetálica: una temperatura de base más alta significa que la banda comienza más cerca de su umbral de disparo. Las unidades de disparo electrónicas basadas en semiconductores de los interruptores magnetotérmicos de CC modernos gestionan mejor el calor, pero siguen necesitando una reducción por encima de 50 °C para evitar la degradación del MOV en los módulos de protección contra sobretensiones integrados.
Por qué la temperatura ambiente afecta al rendimiento de los interruptores de CC
Los interruptores de CC generan calor interno a través de tres mecanismos: Pérdidas I²R en los conductores de corriente, histéresis magnética en la bobina de disparo y disipación de energía del arco durante la conmutación. Cuando la temperatura ambiente externa aumenta, la capacidad del interruptor para disipar este calor disminuye - la eficiencia de la refrigeración por convección cae 30% cuando la temperatura del aire sube de 25°C a 50°C en recintos con aire estancado.
La unidad de disparo termomagnético contiene una tira bimetálica (normalmente de aleación de cobre e invar) calibrada para desviarse a un aumento específico de la temperatura por encima de la temperatura ambiente. A 40°C de referencia, la banda de un interruptor de 63A alcanza la temperatura de disparo a 1,13× corriente nominal en una hora. A una temperatura ambiente de 55°C, la misma banda se desvía a 0,87 veces la corriente nominal porque empieza a calentarse 15°C más; el cierre magnético se activa prematuramente, provocando falsos disparos durante transitorios de carga normales.
Las unidades de disparo electrónicas utilizan termistores para medir la temperatura del conductor, pero su precisión se degrada por encima de 60°C. Un Sinobreaker https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/dc-mccb/ con protección basada en microprocesador mostró una variación de corriente de disparo de ±4% a 40°C frente a ±11% a 60°C en las pruebas de resistencia térmica UL 489. La causa: deriva del coeficiente beta del termistor y desplazamiento de la tensión de referencia del convertidor analógico-digital a temperaturas elevadas.
La altitud agrava el problema. A 2.000 metros de altitud, la densidad del aire desciende 20%, lo que reduce la transferencia de calor por convección. Una caja combinadora en la provincia de Qinghai (3200 m de altitud, 45 °C de temperatura ambiente en verano) requiere una reducción tanto de la altitud como de la temperatura, lo que reduce la capacidad efectiva del disyuntor a 68% de la capacidad nominal.
[Opinión del experto: Rendimiento del disparo termomagnético frente al electrónico].
- Los relés electrónicos mantienen una precisión de ±3% hasta 70°C, frente a ±12% de los termomagnéticos a la misma temperatura.
- Las bandas bimetálicas de los disyuntores termomagnéticos experimentan una desviación de calibración de 2-4% con un funcionamiento sostenido a 65°C.
- La resistencia de contacto aumenta 0,3-0,5% por °C debido a la formación de una capa de óxido en los contactos plateados.
- Los disyuntores de alta temperatura (85°C) utilizan plásticos de sulfuro de polifenileno en lugar de poliamida estándar.
Normas de reducción de temperatura IEC 60947-2
La cláusula 7.2.1 de la norma IEC 60947-2 establece 40°C como temperatura ambiente de referencia para los valores nominales de los disyuntores de CC. Los fabricantes deben proporcionar curvas de reducción para el funcionamiento entre -25°C y +70°C, aunque la mayoría de los interruptores magnetotérmicos de CC están limitados a +60°C como máximo. La norma exige que, a cualquier temperatura ambiente dentro del rango nominal, el disyuntor debe transportar su corriente reducida de forma continua sin superar los 80°C de aumento de la temperatura del terminal.
Los factores de reducción de potencia no están estandarizados; cada fabricante publica curvas basadas en pruebas térmicas según el Anexo B. Una curva típica muestra:
- 40°C ambiente: 1,00× corriente nominal (sin reducción)
- 50°C ambiente: 0,91× corriente nominal
- 60°C ambiente: 0,80× corriente nominal
La cláusula 8.3.3.3 de la norma IEC 60947-2 especifica la prueba de resistencia térmica: el interruptor debe soportar 1,05× la corriente reducida durante 8 horas a la temperatura ambiente nominal máxima sin dispararse. Esta prueba pone de manifiesto los puntos débiles del diseño: las tiras bimetálicas mal calibradas o las secciones transversales de conductor de tamaño insuficiente fallan por disparos molestos a las 6 horas.
La norma UL 489 utiliza un enfoque diferente. Define una única “temperatura ambiente máxima” (normalmente 40°C para disyuntores de CC) y requiere que el disyuntor transporte una corriente nominal de 100% a esa temperatura. Para ambientes más elevados, el Suplemento SB de la UL 489 no exige curvas de reducción - los fabricantes las proporcionan voluntariamente. Esto crea confusión cuando se especifican interruptores para proyectos regidos tanto por normas IEC como UL.
La diferencia clave: La norma IEC 60947-2 trata la reducción de potencia como un requisito de diseño, mientras que la norma UL 489 la trata como una guía de aplicación. Para un proyecto ESS de 1500 V CC en Arabia Saudí (55 °C de temperatura ambiente de diseño), los disyuntores que cumplen la norma IEC vienen con datos de reducción de potencia certificados de fábrica, mientras que los disyuntores incluidos en la lista UL pueden requerir pruebas de campo para verificar su capacidad.
Factores de reducción por zona climática en el mundo real
En un parque solar de 100 MW en Rajastán, India (2023), las cajas de los combinadores alcanzaron una temperatura interna de 68 °C durante las horas punta de mayo-junio. Los interruptores magnetotérmicos de CC de 32 A a 40 °C se redujeron a 24 A, lo que obligó a rediseñar los interruptores de 40 A para mantener la capacidad de corriente de 30 A de las cadenas. El proyecto utilizó Sinobreaker https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/dc-mcb/ con curvas de reducción publicadas que mostraban un factor de 0,75× a 65 °C, verificado por imágenes térmicas in situ que mostraban una temperatura de la caja del disyuntor de 63 °C a plena carga.
Oriente Medio: Soluciones de refrigeración por aire forzado
Una planta fotovoltaica de 50 MW montada en suelo en Abu Dhabi (2024) especificó cajas combinadoras con refrigeración por aire forzado (ventiladores de 12 V CC) para mantener la temperatura interna por debajo de 50 °C. Sin refrigeración, la temperatura ambiente de 48 °C más el calentamiento por radiación solar elevaban la temperatura de la caja a 72 °C, lo que requería una reducción de potencia de 0,68×, algo antieconómico para la protección de la cadena. La solución de los ventiladores añadió $180 por caja de combinador, pero eliminó la necesidad de sobredimensionar los disyuntores en 40%.
Derrateo combinado a gran altitud
Un conjunto fotovoltaico de 20 MW en la provincia de Yunnan (2800 m de altitud, 42 °C de temperatura ambiente en verano) aplicó una reducción combinada:
- Factor de temperatura a 42°C: 0.95×
- Factor de altitud a 2800 m: 0,92×
- Reducción combinada: 0,87× (13% de pérdida de capacidad)
Efectos de la humedad tropical costera
Un sistema fotovoltaico sobre tejado de 10 MW en Singapur (32°C ambiente, 85% de humedad) mostró un aumento de la temperatura de los terminales 6% mayor que el mismo disyuntor en un entorno seco de 32°C, atribuido a la resistencia superficial inducida por la humedad en los contactos plateados.
En climas fríos es necesario aumentar la potencia, no reducirla. A -20 °C, un magnetotérmico de CC puede soportar con seguridad 1,12 veces la intensidad nominal porque la banda bimetálica necesita más calor para alcanzar la temperatura de disparo. Sin embargo, la norma IEC 60947-2 prohíbe sobrepasar el valor nominal de la placa independientemente de la temperatura ambiente; el margen de aumento de potencia sólo existe como amortiguador de seguridad para sobrecargas transitorias.
Cómo calcular la capacidad de corriente derivada
Empiece con el valor nominal de la placa del interruptor (In) y la temperatura ambiente de referencia (Tref, normalmente 40°C). Obtenga la curva de reducción de potencia del fabricante, ya sea un gráfico o una tabla de factores de reducción de potencia (Kd) frente a la temperatura ambiente (Tamb).
Fórmula:
Iderada = In × Kd
Dónde:
- Iderada = corriente continua máxima a la temperatura ambiente real
- In = corriente nominal a la temperatura de referencia
- Kd = factor de reducción de potencia de la curva del fabricante en Tamb
Ejemplo 1: magnetotérmico de CC a nivel de string
- Interruptor: Sinobreaker 63A DC MCB, 1000V, Tref = 40°C
- Ambiente real: 55°C (caja del combinador al sol directo)
- Factor de reducción a 55°C: Kd = 0,86 (de la curva publicada)
- Capacidad derivada: 63 A × 0,86 = 54,2 A
Si la corriente de la cadena es de 52 A, este disyuntor es adecuado. Si la corriente de la cadena es de 58 A, aumente el tamaño a un disyuntor de 80 A (80 A × 0,86 = 68,8 A).
Ejemplo 2: Reducción combinada de temperatura y altitud
- Interruptor: 125A DC MCCB, Tref = 40°C
- Condiciones reales: 48°C ambiente, 2500m elevación
- Reducción de temperatura a 48°C: Kt = 0,89
- Reducción de altitud a 2500 m: Ka = 0,93
- Reducción combinada: Kd = Kt × Ka = 0,89 × 0,93 = 0,83
- Capacidad reducida: 125 A × 0,83 = 103,8 A
Para una carga de 95 A, este disyuntor funciona. Para una carga de 110 A, especifique un disyuntor de 160 A (160 A × 0,83 = 132,8 A).
Error crítico a evitar: No aplique la reducción a la capacidad de corte en cortocircuito (Icu). Un disyuntor de 10 kA sigue siendo de 10 kA a cualquier temperatura dentro de su rango nominal; la reducción sólo afecta a la capacidad de corriente continua y a la calibración del disparo térmico.
Algunos fabricantes proporcionan fórmulas de reducción de potencia en lugar de curvas:
Kd = 1 - α(Tamb - Tref)
Donde α es el coeficiente de temperatura (típicamente 0.005 a 0.008 por °C para interruptores termomagnéticos). Esta aproximación lineal es menos precisa por encima de 55 °C; prefiera siempre los datos de la curva probada del fabricante.
[Expert Insight: Mejores prácticas de cálculo sobre el terreno]
- Mida la temperatura de la caja, no la del ambiente exterior: las cajas combinadoras pueden estar entre 15 y 20 °C más calientes que el aire circundante.
- Aplique curvas específicas del fabricante, no aproximaciones genéricas: cada diseño de disyuntor tiene características térmicas únicas.
- Para los proyectos que requieren conformidad con las normas IEC y UL, la prueba de resistencia térmica UL 489 (1,25 veces la corriente nominal durante 2 horas) es más estricta que la IEC 60947-2 (1,05 veces durante 8 horas).
- Sobredimensione los disyuntores un escalón en climas cálidos para proporcionar un margen de 25-35% por encima de la capacidad reducida.
Estrategias de gestión térmica de la caja combinadora
Refrigeración Pasiva: Pintura y Ventilación
Una caja de combinador estándar IP65 en aire en calma muestra un aumento de temperatura de 18-22°C por encima de la temperatura ambiente cuando los disyuntores llevan una corriente nominal de 80%. Pintar la caja de blanco (índice de reflectancia solar de 0,85) reduce el aumento de temperatura entre 4 y 6 °C en comparación con el recubrimiento de polvo gris (SRI de 0,45). Un parque solar de 200 MW en Chile (2024) reacondicionó 340 cajas combinadoras con revestimiento epoxi blanco, reduciendo la temperatura interna de 64°C a 58°C y eliminando 90% de disparos molestos durante las horas punta de generación.
Las rejillas de ventilación (superior e inferior) permiten la convección natural: el aire caliente sale por la rejilla superior y el aire frío entra por la inferior. Una caja combinadora con una superficie total de ventilación de 150 cm² (protegida por una malla de acero inoxidable) mostró una temperatura interna 12 °C inferior a la de una caja sellada con idéntica carga. La contrapartida: el grado de protección IP se reduce de IP65 a IP54, lo que exige una cuidadosa selección del emplazamiento para evitar la entrada de polvo en entornos desérticos.
Refrigeración activa: Sistemas de aire forzado
La refrigeración por aire forzado utiliza ventiladores de CC de 12 V (normalmente ventiladores axiales de 120 mm × 25 mm que consumen entre 3 y 5 W) alimentados por un módulo fotovoltaico dedicado o por el propio bus de CC de la caja combinadora a través de un convertidor Buck. Un ventilador que mueva 80 CFM reduce la temperatura interna entre 15 y 18 °C, lo que permite la plena capacidad del disyuntor a una temperatura ambiente de 50 °C. La fiabilidad de los ventiladores es fundamental: un ventilador averiado en una planta solar marroquí provocó un desbordamiento térmico en un magnetotérmico de CC de 32 A, fundiendo la barra colectora y destruyendo seis disyuntores antes de que el fusible de cadena eliminara el fallo.
Soluciones avanzadas: Disipadores de calor y materiales con cambio de fase
Los disipadores de calor acoplados a los terminales del disyuntor mejoran la refrigeración por conducción. Las extrusiones de aluminio (aleación 6063-T5) con una resistencia térmica de 40 cm²/W reducen la temperatura de los terminales entre 8 y 10°C. Este método funciona mejor con interruptores magnetotérmicos de CC con terminales atornillados; los interruptores magnetotérmicos de CC con terminales atornillados carecen de suficiente superficie de contacto para una disipación eficaz del calor.
Los materiales de cambio de fase (PCM) absorben el calor latente durante las horas de máxima temperatura y lo liberan por la noche. En una planta fotovoltaica de 30 MW en Australia, una caja combinadora utilizó 2 kg de PCM de cera de parafina (punto de fusión 48 °C) para amortiguar los picos de temperatura: la temperatura interna se mantuvo por debajo de 52 °C incluso cuando la temperatura ambiente alcanzó los 46 °C. El PCM cuesta $120-$150 por https://sinobreaker.com/pv-combiner-box/ y debe sustituirse cada 5-7 años, ya que la cera se degrada.
Selección de interruptores automáticos para aplicaciones de alta temperatura
Especifique interruptores magnetotérmicos de CC con disparo electrónico para ambientes superiores a 55°C: sus unidades de disparo controladas por microprocesador mantienen una precisión de ±3% hasta 70°C, frente a ±12% de las unidades termomagnéticas. Un interruptor magnetotérmico de CC de 1500 V Sinobreaker con disparo electrónico mostró cero disparos molestos en una cámara de pruebas de 60 °C durante 1000 horas, mientras que una unidad termomagnética comparable se disparó 14 veces en condiciones idénticas.
Compruebe la temperatura máxima de funcionamiento del fabricante: muchos magnetotérmicos de CC están limitados a 60 °C, mientras que los magnetotérmicos de CC de calidad industrial alcanzan los 70 °C. Para entornos extremos (cajas combinadoras expuestas al sol directo, contenedores ESS sin HVAC), especifique disyuntores clasificados para 85°C. Éstos utilizan plásticos de alta temperatura (sulfuro de polifenileno en lugar de poliamida) y contactos de plata-níquel en lugar de óxido de plata-cadmio.
Compruebe que las curvas de reducción se extienden a la temperatura ambiente de diseño. Algunos fabricantes publican curvas sólo hasta 50°C, lo que obliga a extrapolarlas para climas más cálidos, lo que introduce incertidumbre. Sinobreaker proporciona datos de reducción de potencia probados hasta 70 °C para todos los modelos de MCCB de CC, lo que elimina las conjeturas.
Sobredimensione los disyuntores un escalón en climas cálidos. En lugar de un disyuntor de 63A reducido a 54A para una carga de 52A (margen de 4%), utilice un disyuntor de 80A reducido a 69A (margen de 33%). La capacidad adicional cuesta $12-$18 por disyuntor, pero evita disparos molestos durante sobrecargas transitorias cuando la temperatura de la caja del combinador aumenta durante los efectos de las nubes.
Evite mezclar tecnologías de disyuntores en la misma caja combinadora. Los disyuntores termomagnéticos y electrónicos tienen coeficientes de temperatura diferentes: bajo el mismo estrés térmico, se disparan a corrientes diferentes, lo que complica la coordinación de la selectividad. Un parque solar de Texas (2023) experimentó disparos en cascada debido a que los disyuntores de ramal termomagnéticos se dispararon antes que el disyuntor principal electrónico durante una ola de calor de 58 ºC.
Pruebas sobre el terreno y métodos de verificación
Termografía infrarroja
Escanee las cajas de los combinadores durante los picos de generación (11 AM-2 PM), cuando la carga de los disyuntores es mayor. Un interruptor correctamente cargado muestra una temperatura uniforme en toda su carcasa; los puntos calientes en los terminales indican conexiones sueltas (calentamiento por resistencia), mientras que un mecanismo de disparo caliente sugiere una desviación de la calibración. En un parque solar de 50 MW en España (2024) se encontraron 18 disyuntores con temperaturas en los terminales 15°C por encima de los disyuntores adyacentes, todo ello debido a conexiones mal apretadas (8 N-m reales frente a 12 N-m especificados).
Medición de corriente y temperatura
Las pinzas amperimétricas de CC verifican la carga real frente a la capacidad reducida. Mida la corriente de cada cadena y compárela con el valor nominal del disyuntor: si la corriente real supera los 90% de capacidad reducida, el disyuntor corre el riesgo de dispararse térmicamente durante las sobrecargas transitorias. Una planta fotovoltaica a gran escala de la India descubrió que 12% de los disyuntores de los strings estaban funcionando por encima de su capacidad reducida debido al desajuste de los módulos: los strings con una corriente superior a la esperada se reasignaron a cajas combinadoras con disyuntores más grandes.
Los registradores de datos de temperatura (termopares o RTD) colocados en el interior de las cajas del combinador registran la temperatura ambiente durante ciclos de 24 horas. Una semana de registro revela la duración de los picos de temperatura: si la caja del combinador permanece por encima de 55 °C durante más de 4 horas al día, está justificada la refrigeración por aire forzado o el aumento del tamaño del disyuntor. En una huerta solar de Arizona se registraron picos de temperatura de 68 °C durante 6 horas diarias en julio, lo que llevó a instalar rejillas de ventilación que redujeron el pico a 61 °C.
Pruebas de disparo térmico y coordinación AHJ
Con el disyuntor instalado en su entorno de funcionamiento real, aplique 1,05× de corriente reducida y mida el tiempo de disparo. La norma IEC 60947-2 exige que el disyuntor se dispare en 2 horas a esta intensidad; si el disyuntor se dispara antes, es que está sobredimensionado (error de calibración o temperatura ambiente excesiva). Un lote de interruptores magnetotérmicos de CC en un proyecto de Oriente Medio se disparó a los 52 minutos en lugar de los 90-120 minutos esperados, debido a un defecto de fabricación en la composición de la aleación de la banda bimetálica.
Coordine las pruebas de campo con la autoridad competente. Algunas regiones exigen la verificación por terceros de los cálculos de reducción de potencia antes de la inspección final: lleve a la inspección in situ las curvas de reducción de potencia del fabricante, los informes de imágenes térmicas y las mediciones de corriente. Un proyecto solar en California sufrió un retraso de dos semanas porque la AHJ cuestionó factores de reducción de potencia que no figuraban explícitamente en el archivo de certificación UL del disyuntor.
Proteja sus sistemas de CC en condiciones de calor extremo
La reducción de temperatura no es opcional, es un requisito de diseño para una protección de CC fiable en climas cálidos. Un disyuntor con una reducción de potencia adecuada evita disparos molestos, prolonga la vida útil del equipo y mantiene el tiempo de actividad del sistema durante las horas punta de generación, cuando los ingresos son más elevados.
Para obtener disyuntores de CC diseñados para funcionar a altas temperaturas, explore la gama de soluciones de disparo termomagnético y electrónico de Sinobreaker en https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/. Nuestras series DC MCB y DC MCCB incluyen curvas de reducción de potencia probadas en fábrica hasta 70 °C, lo que garantiza cálculos de capacidad precisos para las condiciones específicas de su proyecto.
Preguntas frecuentes
¿A qué temperatura ambiente debo empezar a reducir la potencia de mi disyuntor de CC?
La mayoría de los disyuntores de CC están clasificados para un funcionamiento continuo a 40°C según IEC 60947-2, lo que requiere una reducción de potencia por encima de este umbral, normalmente 0,91× a 50°C y 0,80× a 60°C para disyuntores de caja moldeada.
¿Cómo calculo la intensidad de corriente reducida para mi temperatura específica?
Utilice la curva de reducción de potencia del fabricante o aplique la fórmula: Iderated = Irated × [1 - 0,005 × (Tambient - 40)], donde las temperaturas están en °C y 0,005 es el coeficiente de temperatura típico de los disyuntores termomagnéticos.
¿Puedo utilizar los mismos factores de reducción de potencia para los MCB de CC y los MCCB de CC?
Los interruptores magnetotérmicos sin CC suelen tener curvas de reducción de potencia más pronunciadas (0,65× a 60°C) que los interruptores magnetotérmicos con CC (0,70× a 60°C) debido a su menor masa térmica, por lo que siempre se debe consultar la hoja de datos específica del producto.
¿Qué ocurre si no aplico la reducción de temperatura en climas cálidos?
La unidad de disparo termomagnético responde más rápido a temperaturas elevadas, lo que provoca disparos molestos a 85-95% de la corriente nominal en lugar del rango esperado de 100-135%, reduciendo la disponibilidad del sistema.
¿Necesitan los relés electrónicos el mismo derrateo que los termomagnéticos?
Los disyuntores electrónicos requieren una reducción de potencia menos agresiva -típicamente 0,90× a 60°C frente a 0,70× para las unidades termomagnéticas- pero verifique que los sensores de corriente mantienen la precisión en todo el rango de funcionamiento.
¿Con qué frecuencia debo verificar el cumplimiento de la reducción de potencia en las instalaciones existentes?
Realice inspecciones térmicas anuales con cámaras de infrarrojos durante los picos de carga y las condiciones de temperatura, y se recomiendan comprobaciones trimestrales para las cajas combinadoras que superen los 50 °C de temperatura media.
¿Afecta el derrateo por temperatura al poder de corte en cortocircuito?
El valor nominal de cortocircuito (Icu) de un interruptor automático permanece constante en todo su rango de temperatura ambiente nominal, ya que la reducción de potencia sólo se aplica a la capacidad de corriente continua y a la calibración del disparo térmico.
Número de palabras: 2.098 palabras
Enlaces internos (5):
1. https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/dc-mccb/ (H2-2: Relés electrónicos)
2. https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/dc-mcb/ (H2-4: Interruptores automáticos)
3. https://sinobreaker.com/pv-combiner-box/ (H2-6: Gestión térmica de la caja combinadora)
4. https://sinobreaker.com/dc-circuit-breaker/ (H2-9: sección CTA)
Enlace de autoridad externa (1):
IEC 60947-2 Aparamenta de baja tensión - Parte 2: Interruptores automáticos (https://webstore.iec.ch/publication/3995)
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